98
Опыт измерений коммутационных
перенапряжений в условиях
эксплуатации
УДК
621.316.9
Приведены
семь
случаев
широкополосных
измерений
высокочастотных
коммутацион
-
ных
перенапряжений
в
условиях
эксплуатации
при
отсутствии
специальных
делителей
напряжения
.
В
двух
случаях
с
использованием
емкостных
датчиков
в
качестве
детек
-
торов
напряжения
.
Измерения
напряжения
на
проводе
воздушной
линии
дали
ложные
результаты
,
а
измерения
напряжения
на
шине
подстанции
требовали
коррекции
.
Наибо
-
лее
достоверными
признаны
пять
случаев
измерения
перенапряжений
при
коммутациях
силовых
трансформаторов
и
шунтирующих
реакторов
,
в
которых
в
качестве
верхнего
плеча
делителя
напряжения
использовались
емкости
основной
изоляции
вводов
.
Овсянников
А
.
Г
.,
д
.
т
.
н
.,
профессор
кафедры
«
Техника
и
электрофизика
высоких
напряжений
»
ФГБОУ
ВО
«
Новосибирский
государственный
технический
университет
»
Войтович
Р
.
А
.,
к
.
т
.
н
.,
доцент
кафедры
«
Техника
и
электрофизика
высоких
напряжений
»
ФГБОУ
ВО
«
Новосибирский
государственный
технический
университет
»
Лавров
Ю
.
А
.,
к
.
т
.
н
.,
доцент
кафедры
«
Техника
и
электрофизика
высоких
напряжений
»
ФГБОУ
ВО
«
Новосибирский
государственный
технический
университет
»
Шевченко
С
.
С
.,
старший
преподаватель
кафедры
«
Техника
и
электрофизика
высоких
напряжений
»
ФГБОУ
ВО
«
Новосибирский
государственный
технический
университет
»
Ключевые
слова
:
трансформатор
,
шунтирующий
реактор
,
управляемый
шунтирующий
реактор
,
коммутационное
перенапряжение
,
делитель
напряжения
,
паразитная
емкость
,
ввод
В
ряде
случаев
(
выяснение
причин
повторяющихся
перекрытий
изоляции
,
подозрения
на
неприемлемые
уровни
перенапряже
-
ний
вследствие
особенностей
оперативной
схемы
переключе
-
ний
или
неадекватных
характеристик
коммутационных
и
защит
-
ных
аппаратов
,
ложные
срабатывания
или
отказы
устройств
релейной
защиты
и
автоматики
)
возникает
потребность
в
достоверной
оценке
коммутационных
перенапряжений
в
условиях
действующих
подстан
-
ций
(
ПС
).
В
лабораторных
условиях
форму
и
амплитуду
испытательных
на
-
пряжений
можно
измерить
с
помощью
широкополосного
емкостно
-
оми
-
ческого
делителя
напряжения
.
Приемлемых
погрешностей
измерений
переменных
и
коммутационных
испытательных
напряжений
можно
до
-
биться
и
при
использовании
емкостных
делителей
напряжения
.
В
условиях
эксплуатации
на
подстанциях
и
,
тем
более
,
на
воздуш
-
ных
линиях
электропередачи
нет
ни
первого
,
ни
второго
типа
делителя
.
Единственным
средством
измерения
на
ПС
служит
трансформатор
на
-
пряжения
(
электромагнитный
или
емкостной
),
способный
с
заявленной
погрешностью
измерять
только
первую
гармонику
переменного
напряже
-
ния
промышленной
частоты
и
с
ненормированной
(
но
приемлемой
для
практики
)
погрешностью
—
несколько
гармоник
сетевого
напряжения
.
Однако
для
исследовательских
целей
,
когда
нужно
регистрировать
все
этапы
переходного
процесса
от
коротких
(
десятки
-
сотни
наносе
-
кунд
)
перенапряжений
до
рабочих
переменных
напряжений
в
устано
-
вившемся
режиме
,
требуются
широкополосные
измерения
высоко
-
го
напряжения
.
К
сожалению
,
лабораторные
делители
напряжения
имеют
конструктивное
исполнение
,
непригодное
для
эксплуатации
на
открытом
воздухе
.
Поэтому
на
подстанциях
и
линиях
приходится
ис
-
пользовать
части
электроустановок
и
специальные
датчики
.
Следу
-
ет
заметить
,
что
руководящие
или
методические
документы
по
дан
-
ной
теме
отсутствуют
.
Лишь
недавно
опыт
исследователей
разных
стран
был
обобщен
в
брошюре
СИГРЭ
[1].
В
десятках
публикаций
,
посвященных
регистрациям
переходных
процессов
,
выделяются
два
подхода
:
–
использование
датчиков
напряженности
электрического
поля
в
виде
емкостных
зондов
на
открытом
распределительном
устройстве
[2, 3]
и
встроенных
в
опорный
изолятор
КРУЭ
[4]
или
электрооптических
датчиков
с
оптоволоконными
линиями
связи
(
ячейки
Поккельса
) [5];
–
использование
емкостной
связи
с
шинами
подстанции
или
провода
-
ми
линии
через
основную
изоляцию
оборудования
,
в
основном
,
вво
-
ДИАГНОСТИКА
И МОНИТОРИНГ
99
дов
высокого
напряжения
(
трансформаторных
,
реакторных
) [6–8].
В
данной
статье
приведены
примеры
регистрации
перенапряжений
из
собственного
опыта
авторов
.
В
них
проявились
достоинства
и
недостатки
обоих
методических
приемов
,
которые
могут
служить
до
-
полнением
к
обзору
СИГРЭ
или
послужить
созданию
в
будущем
профильного
нормативного
документа
.
ИЗМЕРЕНИЕ
ФАЗНОГО
НАПРЯЖЕНИЯ
НА
ВОЗДУШНОЙ
ЛИНИИ
110
КВ
В
данном
случае
линия
часто
отключалась
по
не
-
известным
причинам
,
которые
и
требовалось
выяс
-
нить
.
Так
как
загрязнений
линейной
изоляции
на
ли
-
нии
не
было
,
то
в
качестве
других
возможных
причин
рассматривались
вмешательство
птиц
и
локальные
перенапряжения
.
Для
мониторинга
возможных
пере
-
напряжений
в
середине
линии
и
в
середине
пролета
под
линией
,
точнее
,
немного
сбоку
от
проекции
край
-
него
фазного
провода
на
землю
,
устанавливался
автомобиль
на
площадке
,
изолированной
от
земли
полимерной
пленкой
,
показанной
серым
цветом
на
рисунке
1.
Автомобиль
играл
роль
емкостного
зонда
или
электрода
нижнего
плеча
емкостного
делителя
на
-
пряжения
.
Относительно
большая
площадь
крыши
и
боков
автомашины
увеличивала
насколько
воз
-
можно
площадь
и
величину
емкости
C
В
между
про
-
водом
и
машиной
.
Емкость
нижнего
плеча
C
Н
,
кроме
емкости
самой
машины
,
была
увеличена
дополнительным
включе
-
нием
на
землю
конденсатора
с
емкостью
0,2
мкФ
.
Осциллограф
и
источник
бесперебойного
питания
размещались
в
кузове
автомобиля
и
были
экра
-
нированы
им
как
клеткой
Фарадея
.
Длительность
развертки
выбиралась
очень
медленной
, 20
с
/
дел
.,
или
2000
с
на
экран
,
а
емкость
памяти
выбиралась
равной
10
М
(10
6
точек
).
Соответственно
,
интервал
дискретизации
составлял
0,2
мс
.
Через
каждые
пол
-
часа
информация
с
осциллографа
переписывалась
на
флэш
-
карту
,
после
чего
развертка
осциллографа
запускалась
снова
.
На
одной
из
записей
осциллограммы
сигнала
на
нижнем
плече
делителя
(
рисунок
2)
видно
,
что
на
Рис
. 2.
Запись
осциллограммы
переменного
напряжения
линии
:
а
)
в
течение
2000
секунд
;
б
)
фрагмент
с
импульсным
перенапряжением
0
400
800
1200
1600
t
, c
40
20
0
–20
–40
–60
–80
–100
U
,
мВ
217,2
217,24
217,28
t
, c
20
0
–20
–40
–80
U
,
мВ
а
)
б
)
почти
неизменный
по
амплитуде
сигнал
,
пропорцио
-
нальный
фазному
напряжению
линии
,
в
некоторые
моменты
времени
накладывался
импульс
,
в
три
раза
превышающий
амплитуду
рабочего
напряжения
.
В
этот
период
времени
около
автомобиля
не
было
никого
,
то
есть
трудно
было
заподозрить
элек
-
тростатическое
влияние
людей
на
делитель
напря
-
жения
,
осадков
тоже
не
было
.
Какие
-
либо
разумные
объяснения
импульсным
перенапряжениям
найдены
не
были
,
и
они
были
признаны
ложными
сигналами
,
связанными
,
скорее
всего
,
со
случайными
вспышка
-
ми
короны
на
проводе
линии
.
ИЗМЕРЕНИЕ
С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ЕМКОСТНОЙ
СВЯЗИ
С
ШИНОЙ
Измерения
напряжения
на
шине
при
коммутациях
разъединителем
производилось
на
открытом
рас
-
пределительном
устройстве
подстанции
500
кВ
[9].
Емкостью
верхнего
плеча
делителя
напряжения
слу
-
жила
емкость
шинной
перемычки
между
разъедини
-
телем
и
трансформатором
тока
(
ТТ
)
с
экранами
обо
-
их
аппаратов
относительно
плоского
измерительного
электрода
(
около
10
пФ
)
на
заземленном
металличе
-
ском
корпусе
,
в
котором
размещались
осциллограф
и
источник
бесперебойного
питания
.
На
рисунке
3
приведены
осциллограммы
напря
-
жения
при
включении
разъединителя
в
двух
времен
-
ных
масштабах
.
На
длинных
развертках
(
рисунок
3
а
)
Рис
. 1.
Устройство
контроля
напряжения
на
фазном
проводе
ВЛ
110
кВ
:
C
В
и
C
Н
—
емкости
верхнего
и
нижне
-
го
плеча
делителя
напряжения
C
В
Провод
ВЛ
C
H
V
№
2 (71) 2022
100
ДИАГНОСТИКА
И МОНИТОРИНГ
Рис
. 3.
Осциллограммы
при
включении
разъединителя
:
а
)
напряжение
,
масштаб
по
оси
Х
— 2,5
мс
/
дел
.;
б
)
напряже
-
ние
(
верхний
луч
)
и
ток
(
нижний
луч
),
масштаб
по
оси
X — 1
мкс
/
дел
.
б
)
a)
виден
характерный
для
коммутаций
разъедините
-
лем
ступенчатый
характер
напряжения
.
Каждая
сту
-
пень
напряжения
соответствует
очередному
пробою
межконтактного
промежутка
разъединителя
,
при
ко
-
тором
напряжение
на
ТТ
изменяется
скачком
от
неко
-
торого
начального
значения
до
мгновенного
значения
напряжения
на
шинах
ПС
,
при
котором
произошел
пробой
.
На
быстрой
развертке
(
рисунок
3
б
,
верхний
луч
)
просматриваются
колебания
с
двумя
частотами
,
характерными
для
волновых
процессов
в
коммути
-
руемых
участках
шин
.
Колебательный
процесс
вы
-
ражен
слабо
:
амплитуда
колебаний
не
превышает
10…15%
от
U
ф
макс
,
а
частота
колебаний
составляет
500…700
кГц
.
Резкие
ступенчатые
изменения
напряжения
на
ТТ
при
коммутации
разъединителя
сопровождаются
протеканием
импульсного
тока
в
цепи
заземления
нулевой
обкладки
,
амплитуда
которого
может
до
-
стигать
1300÷1500
А
.
Ток
измерялся
с
помощью
по
-
яса
Роговского
,
охватывавшего
один
из
4-
х
уголков
подножника
под
трансформатором
тока
.
В
осцилло
-
грамме
тока
(
рисунок
3
б
,
нижний
луч
)
проявлялась
резонансная
частота
трансформатора
тока
и
,
таким
образом
,
недостаточно
строго
выполнялось
второе
требование
к
тракту
измерений
.
Результаты
изме
-
рений
потребовали
коррекции
на
влияние
частотной
характеристики
трансформатора
тока
.
ИЗМЕРЕНИЯ
С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ЕМКОСТИ
ИЗОЛЯЦИИ
ВВОДОВ
В
остальных
приведенных
ниже
примерах
для
ре
-
гистрации
фазных
напряжений
на
оборудовании
класса
напряжения
500
кВ
и
220
кВ
использовались
трансформаторные
и
реакторные
вводы
,
и
резуль
-
таты
регистраций
были
признаны
достоверными
.
Регистрации
коммутационных
перенапряжений
про
-
водились
в
рамках
расследования
того
или
иного
технологического
нарушения
,
связанного
с
работой
трансформаторного
оборудования
,
или
для
исследо
-
ваний
реакции
прилегающего
участка
электрической
сети
.
Измерения
перенапряжений
на
стороне
высоко
-
го
напряжения
(
ВН
)
производились
при
включении
через
кабельную
вставку
блочного
трансформатора
ГЭС
[10]
в
нижнем
бьефе
со
стороны
КРУЭ
500
кВ
в
верхнем
бьефе
.
В
качестве
верхнего
плеча
дели
-
теля
напряжения
использовалась
емкость
основной
изоляции
трансформаторного
ввода
C
1
.
К
измери
-
тельному
выводу
ввода
подключался
датчик
,
внутри
которого
на
«
землю
»
включался
дополнительный
конденсатор
C
д
с
емкостью
1
мкФ
,
который
образо
-
вывал
емкость
нижнего
плеча
делителя
напряжения
в
сумме
с
емкостью
C
3
последней
обкладки
ввода
на
землю
.
Коэффициент
деления
напряжения
образован
-
ного
таким
образом
емкостного
делителя
составлял
примерно
2000,
а
ожидаемое
напряжение
на
вы
-
ходе
датчика
(
нижнем
плече
емкостного
делителя
)
составляло
около
250–400
В
.
Для
согласования
ем
-
кости
делителя
последовательно
с
измерительным
кабелем
включался
резистор
51
Ом
.
Кабели
длиной
15
метров
с
каждой
фазы
транс
-
форматора
спускались
на
поверхность
земли
и
под
-
ключались
к
проходным
коаксиальным
разъемам
в
стенке
металлического
ящика
.
Внутри
него
раз
-
мещался
4-
канальный
цифровой
осциллограф
(
ЦО
)
типа
DPO 3014
и
источник
бесперебойного
питания
(
ИБП
).
Там
же
размещалась
плата
с
резисторным
де
-
лителем
напряжения
,
имевшем
коэффициент
деле
-
ния
около
1:20.
В
целом
,
коаксиальная
конструкция
изоляции
ввода
и
схема
двойного
деления
напряже
-
ния
(
рисунок
4),
а
также
экранирование
и
автоном
-
ное
питание
измерительной
аппаратуры
обеспечи
-
Ввод
ВН
47
ИВ
СД
1
мк
1
м
47
к
РК
ИБП
ЦО
Датчик
493
п
36,6
н
C
1
U
ф
R
1
R
2
R
3
C
3
Рис
. 4.
Схема
двойного
деления
измеряемого
высокого
напряжения
U
ф
:
C
1
и
С
3
—
емкости
основной
изоляции
и
последней
обкладки
ввода
;
C
д
—
дополнительная
емкость
(
конденсатор
1
мкФ
);
R
1
—
согласующее
сопро
-
тивление
;
R
2
и
R
3
—
сопротивления
активного
делите
-
ля
напряжения
;
РК
—
радиочастотный
кабель
РК
50;
ИПП
—
источник
бесперебойного
питания
;
ЦО
—
цифровой
осциллограф
101
вали
максимальную
защиту
от
помех
и
достаточно
широкую
полосу
частот
измерения
высокого
напря
-
жения
.
Результаты
измерений
были
признаны
весьма
информативными
.
На
осциллограммах
(
рисунок
5)
были
хорошо
видны
очередность
моментов
включе
-
ния
фаз
трансформатора
и
«
звон
»
кабельной
встав
-
ки
между
КРУЭ
и
трансформатором
.
Согласно
осциллограмме
напряжения
фазы
B
(
рис
. 5
б
)
можно
выделить
три
этапа
переходного
процесса
,
характеризующиеся
своими
амплитуда
-
ми
и
частотным
спектром
.
Здесь
важен
тот
факт
,
что
процесс
окончательного
включения
фазы
В
кабель
-
ной
вставки
с
трансформатором
к
КРУЭ
-500
проис
-
ходил
не
мгновенно
,
а
через
некоторое
время
(
за
точкой
3
на
рисунке
5
б
).
В
качестве
основной
версии
появления
характер
-
ных
участков
на
кривой
перенапряжения
было
пред
-
положено
возникновение
нескольких
предпробоев
элегазового
промежутка
при
сближении
контактов
выключателя
.
Возможность
их
формирования
не
про
-
тиворечит
физическим
представлениям
о
работе
эле
-
газового
выключателя
.
В
каждом
предпробое
между
сближающимися
контактами
выключателя
зажигается
дуга
,
и
в
схеме
возникает
затухающий
переходный
процесс
с
частотой
колебаний
f
= 46,6
кГц
,
определя
-
емой
параметрами
контура
«
емкость
КРУЭ
-500 —
ем
-
кость
кабельной
вставки
—
индуктивность
холостого
трансформатора
».
Примерно
через
0,2
мс
ток
через
выключатель
снижается
от
переходного
до
установившегося
зна
-
чения
,
ионизация
канала
дуги
уменьшается
,
и
в
кон
-
тактной
системе
создаются
условия
для
его
гаше
-
ния
.
Канал
первого
предпробоя
гаснет
,
и
напряжение
между
контактами
выключателя
начинает
восстанав
-
ливаться
.
Время
восстановления
напряжения
в
ин
-
тервале
между
концом
участка
1
и
началом
участ
-
ка
2
составляло
примерно
1
мс
(
рисунок
5
а
).
Форму
осциллограмм
(
рисунок
6)
при
отключении
холостого
трансформатора
элегазовым
выключате
-
лем
в
КРУЭ
500
кВ
можно
объяснить
следующим
об
-
разом
.
После
отключения
выключателя
образуется
кон
-
тур
,
содержащий
нелинейную
индуктивность
сило
-
вого
трансформатора
и
емкость
кабельной
встав
-
ки
,
соединяющей
трансформатор
с
КРУЭ
500
кВ
на
верхнем
бьефе
.
Значительная
энергия
,
запасенная
в
емкости
кабельной
вставки
и
в
магнитопроводе
трансформатора
,
будет
постепенно
расходоваться
на
активные
потери
в
нем
.
При
этом
,
если
бы
индук
-
тивность
трансформатора
была
линейной
,
то
имел
бы
место
известный
процесс
разряда
в
RLC-
контуре
.
Однако
,
вследствие
нелинейности
индуктивности
силового
трансформатора
,
а
также
из
-
за
нелинейной
зависимости
активных
потерь
в
магнитопроводе
от
остаточной
индукции
,
процесс
саморазряда
емкости
обмоток
ВН
трансформатора
отличается
от
синусо
-
идального
,
но
также
имеет
затухающий
колебатель
-
ный
характер
.
Регистрации
коммутационных
процессов
прово
-
дились
в
шунтирующих
реакторах
(
ШР
),
в
том
числе
управляемых
(
УШР
):
0 10 20
t
,
м
c
400
200
0
–200
–400
U
,
кВ
а
)
Рис
. 5.
Осциллограммы
фазных
напряжений
:
а
)
при
вклю
-
чении
блочного
трансформатора
500
кВ
;
б
)
их
фраг
-
мент
№
1 (
фаза
А
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
;
цифрами
1, 2
и
3
обозначены
моменты
предпробоев
межконтактного
промежут
-
ка
выключателя
фазы
B
; 4 —
момент
включения
фа
-
зы
C
)
Рис
. 6.
Осциллограммы
фазных
напряжений
при
отклю
-
чении
трансформаторов
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
)
0 20 40
t
,
м
c
400
200
0
–200
–400
U
,
кВ
–8 –6 –4 –2
t
,
м
c
400
200
0
–200
б
)
U
,
кВ
3
1
2
№
2 (71) 2022
102
ДИАГНОСТИКА
И МОНИТОРИНГ
Рис
. 8.
Осциллограммы
фазных
напряжений
:
а
)
при
управляемом
включении
реактора
;
б
)
фрагмент
напря
-
жения
на
фазе
B
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
)
Рис
. 7.
Осциллограммы
фазных
напряжений
шунтирую
-
щих
реакторов
при
управляемом
:
а
)
включении
;
б
)
выключении
(
фаза
A
обозначена
зеленым
цветом
,
B
—
синим
,
C
—
красным
).
Масштаб
по
оси
Х
—
10
мс
/
дел
.
б
)
а
)
–
группа
ШР
типа
РОМБС
(
М
) 60000/500 (
коммути
-
ровалась
элегазовым
выключателем
типа
HPB
550 Br
фирмы
ABB);
–
группа
ШР
типа
РОДЦ
-60000/500 (
коммутирова
-
лась
элегазовым
выключателем
типа
FXT-17
ком
-
пании
Alstom);
–
УШР
типа
РТУ
-180000/500 (
группа
из
трех
одно
-
фазных
реакторов
типа
РОДУ
-60000/500);
–
УШР
типа
РТУ
-100000/220.
Рассмотрим
каждый
случай
более
подробно
.
Эксперименты
проводились
в
рамках
расследо
-
вания
возможных
причин
виткового
замыкания
в
од
-
ной
из
фаз
ШР
[11].
Среди
прочих
рассматривалась
и
гипотеза
о
пробое
изоляции
вследствие
большой
крутизны
воздействующих
перенапряжений
.
Для
регистрации
перенапряжений
в
качестве
верхнего
плеча
делителя
напряжения
использовалась
ем
-
кость
основной
изоляции
ввода
C
1
.
К
измерительным
выводам
вводов
трех
фаз
реактора
подключались
дополнительные
емкости
для
снижения
величин
на
-
пряжений
до
уровня
,
приемлемого
для
буферных
усилителей
,
которые
включались
для
согласования
с
волновыми
сопротивлениями
коаксиальных
кабе
-
лей
и
входных
сопротивлений
цифрового
осцилло
-
графа
Tektronix DPO 3014.
Коэффициент
передачи
усилителей
был
равен
1,
полоса
частот
— 100
МГц
,
входное
сопротивление
— 1
МОм
,
выходное
—
50
Ом
.
Точное
определение
коэффициента
деления
производилось
при
измерениях
установившихся
на
-
пряжений
на
фазах
реактора
.
Измеренные
амплитуды
перенапряжений
незна
-
чительно
превышали
номинальное
напряжение
и
со
-
ставляли
:
–
при
управляемом
включении
(
с
синхронизато
-
ром
) — 520…550
кВ
;
–
при
включении
без
синхронизатора
— 650
кВ
;
–
при
отключении
— 550…660
кВ
.
Указанные
амплитуды
были
значительно
меньше
стандартных
испытательных
воздействий
,
однако
форма
перенапряжений
значительно
отличалась
от
формы
стандартного
коммутационного
импульса
.
В
данном
случае
при
включении
на
обмотку
реакто
-
ра
воздействовали
колебания
напряжения
с
фрон
-
том
около
30
мкс
и
частотой
12,5
кГц
.
Эти
различия
затрудняют
оценку
опасности
эксплуатационных
воз
-
действий
.
На
рисунке
7
приведены
типичные
осциллограм
-
мы
коммутационных
перенапряжений
.
Измерения
фазных
напряжений
реакторной
груп
-
пы
проводились
в
рамках
расследования
причин
неоднократного
срабатывания
защитного
аппарата
ОПН
-500
кВ
на
фазе
B
.
На
осциллограммах
включе
-
ния
(
рисунок
8)
видно
,
что
первой
включается
фаза
B
в
момент
максимума
напряжения
.
При
этом
возника
-
ет
высокочастотный
переходной
процесс
с
частотой
примерно
240–250
кГц
(
рисунок
8
б
).
На
соседние
,
еще
не
включенные
фазы
,
при
этом
за
счет
электро
-
магнитной
связи
наводится
напряжение
амплитудой
около
20
кВ
,
с
частотой
1150
Гц
,
соответствующей
собственной
частоте
реактора
.
Следующей
включается
фаза
A
реактора
,
когда
напряжение
на
ней
достигает
амплитудного
зна
-
500
0
–500
U
,
кВ
2
мс
/
деление
а
)
t
–300
–320
–340
–360
–380
–400
U
,
кВ
t
0,01
мс
/
деление
б
)
103
чения
.
Происходит
еще
один
переходный
процесс
с
частотой
около
250
кГц
.
При
этом
на
оставшейся
не
включенной
фазе
C
напряжение
немного
умень
-
шается
,
так
как
в
первое
время
напряжения
Ua
и
Ub
находятся
в
противофазе
.
Последней
включается
фаза
C
также
в
момент
перехода
напряжения
на
ней
через
максимум
.
Про
-
исходит
третий
переходный
процесс
длительностью
около
0,1
мс
.
После
его
затухания
процесс
комму
-
тации
завершается
и
устанавливается
нормальный
режим
.
Максимальное
напряжение
при
включении
реак
-
тора
с
синхронизирующим
устройством
составило
540
кВ
,
что
составляет
1,26·
U
HP
.
При
отключении
реакторной
группы
из
-
за
среза
тока
в
выключателе
наблюдается
переходный
про
-
цесс
с
частотой
1130
Гц
,
что
довольно
близко
к
соб
-
ственной
частоте
реактора
(
рисунок
9).
О
том
,
что
срез
тока
происходит
,
свидетельствует
наличие
первого
пика
в
кривой
напряжения
каждой
фазы
реактора
.
По
амплитуде
пика
можно
косвенно
судить
о
величине
тока
среза
данного
выключателя
.
Форма
кривых
напряжений
имеет
характерный
вид
биений
,
который
возникает
из
-
за
некоторого
разли
-
чия
в
параметрах
фаз
реактора
и
ошиновки
.
Принципиально
отличаются
от
описанных
процес
-
сы
при
неуправляемых
коммутациях
реактора
.
Так
при
включении
на
осциллограммах
отчетливо
видны
моменты
предпробоев
межконтактного
промежутка
выключателя
.
Такие
предпробои
мы
уже
наблюдали
при
включениях
ненагруженных
трансформаторов
(
рисунок
5).
Следует
отметить
,
что
количество
пред
-
пробоев
зависит
от
конфигурации
схемы
,
от
типа
выключателя
и
от
момента
начала
схождения
кон
-
тактов
.
При
одном
из
отключений
реактора
наблюдалась
следующая
последовательность
процессов
.
Фаза
B
реактора
отключилась
в
момент
времени
1 (
нумера
-
ция
на
рисунке
10)
с
небольшим
срезом
тока
,
о
чем
свидетельствует
незначительный
первый
пик
на
кри
-
вой
напряжения
).
При
этом
напряжение
между
контактами
вы
-
ключателя
начало
восстанавливаться
.
В
некоторый
момент
времени
оно
превысило
прочность
межкон
-
Рис
. 9.
Осциллограммы
фазных
напряжений
:
а
)
при
от
-
ключении
реактора
;
б
)
фрагмент
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
)
U
,
кВ
а
)
t
5
мс
/
деление
400
200
0
–200
–400
–600
U
,
кВ
б
)
t
2
мс
/
деление
500
0
–500
Рис
. 10.
Осциллограммы
напряжений
на
фазах
A
и
B
:
а
)
при
отключении
шунтирующего
реактора
;
б
)
при
повторном
пробое
дугогасительной
камеры
выключателя
фазы
B
(
фаза
B
обозначена
зеленым
цветом
,
A
—
желтым
)
а
)
U
,
кВ
t
, c
500
0
–500
0 0,01 0,02
3
2
4
1
б
)
U
,
кВ
0,5
мс
/
деление
t
400
200
0
–200
–400
3
2
1
№
2 (71) 2022
104
тактного
промежутка
,
и
возник
повторный
пробой
(
момент
времени
2).
Напряжение
на
реакторе
прак
-
тически
скачком
изменилось
от
точки
2
до
точки
3 (
на
860
кВ
).
Загоревшаяся
дуга
в
выключателе
привела
к
появлению
электрической
связи
между
контакта
-
ми
,
и
напряжение
на
реакторе
начало
изменяться
так
же
,
как
напряжение
промышленной
частоты
на
шине
(
эквидистантно
этому
напряжению
).
Повторно
дуга
погасла
уже
в
точке
4
с
более
высокими
перена
-
пряжениями
,
и
начался
переходный
процесс
отклю
-
чения
.
Все
время
,
пока
была
связь
между
контактами
(
время
между
точками
3
и
4),
в
выключателе
горе
-
ла
дуга
.
Это
время
составило
9
мс
,
то
есть
почти
половину
периода
.
Дуга
не
могла
погаснуть
сразу
,
скорее
всего
,
из
-
за
наличия
большой
апериодиче
-
ской
составляющей
тока
(
при
коротком
времени
развертки
апериодический
компонент
на
осцил
-
лограмме
не
виден
),
при
этом
ток
не
проходил
че
-
рез
ноль
,
и
условия
для
гашения
дуги
не
создава
-
лись
.
Во
время
проведения
сетевых
испытаний
по
отра
-
ботке
алгоритмов
включения
управляемого
шунтиру
-
ющего
реактора
УШР
500
кВ
как
линейного
реактора
произошло
его
аварийное
отключение
из
-
за
повреж
-
дения
полупроводникового
преобразователя
(
ПП
)
фазы
A
.
После
проверок
выяснилось
,
что
один
из
си
-
ловых
тиристоров
ПП
оказался
пробитым
.
Это
могло
ДИАГНОСТИКА
И МОНИТОРИНГ
0 5 10 15 20 25 30
U
,
кВ
600
400
200
0
–200
–400
–600
–800
t
,
м
c
U
,
кВ
400
200
0
–200
–400
20 40 60 80
t
,
м
c
Рис
. 11.
Осциллограммы
фазных
напряжений
в
момент
включения
в
сеть
,
но
в
отсутствие
токов
в
обмотках
управления
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
)
Рис
. 12.
Осциллограммы
фазных
напряжений
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
крас
-
ным
)
в
процессе
включения
реактора
и
в
момент
подачи
напряжений
на
обмотки
управления
(
синим
цветом
)
Рис
. 13.
Осциллограммы
фазных
напряжений
при
двух
включениях
управляемого
шунтирующего
реактора
220
кВ
(
фаза
A
обозначена
желтым
цветом
,
B
—
зеленым
,
C
—
красным
)
2
мс
/
деление
t
2
мс
/
деление
t
U
,
кВ
U
,
кВ
200
100
0
–100
–200
200
100
0
–100
–200
б
)
a)
105
произойти
при
возникновении
высокочастотных
со
-
ставляющих
фазных
напряжений
реактора
при
его
включениях
или
вследствие
перегрузки
тиристора
по
току
.
Выяснение
причин
отказа
тиристорного
блока
и
исследования
реакции
сети
при
различных
режи
-
мах
работы
реактора
мотивировали
испытания
,
в
ко
-
торых
было
проведено
несколько
включений
УШР
с
измерениями
напряжений
и
токов
(
в
том
числе
под
потенциалом
35
кВ
).
На
рисунках
11
и
12
приведены
осциллограммы
фазных
напряжений
,
измеренные
с
помощью
тех
же
датчиков
на
измерительных
выводах
вводов
500
кВ
в
одном
из
опытов
включения
реакторной
группы
.
Высокочастотных
перенапряжений
опасных
уровней
зафиксировано
не
было
.
Измерения
параметров
переходного
процес
-
са
при
коммутациях
УШР
220
кВ
[12, 13]
проводи
-
лись
с
использованием
вводов
220
кВ
,
которые
,
как
и
вводы
500
кВ
,
имели
емкости
основной
изоляции
в
несколько
сотен
пикофарад
.
На
рисунке
13
а
при
-
ведена
осциллограмма
процесса
включения
УШР
,
на
которой
виден
разброс
в
срабатывании
полюсов
выключателя
длительностью
примерно
2
мсек
.
Пер
-
вой
включается
фаза
В
,
при
этом
на
не
включенных
фазах
A
и
C
наводится
напряжение
за
счет
электро
-
магнитной
связи
.
При
этом
амплитуда
наведенного
напряжения
составляет
1,03
U
ф
макс
.
В
отдельных
случаях
(
например
,
в
режиме
холо
-
стого
хода
обмотки
управления
)
может
возникнуть
эскалация
перенапряжения
.
Так
на
рисунке
13
б
при
возникновении
второй
предпробойной
искры
на
фазе
A
в
момент
времени
чуть
более
2
мс
напря
-
жение
на
фазе
С
было
около
50
кВ
.
Возникший
по
-
вторно
феррорезонансный
процесс
привел
к
повы
-
шению
напряжения
на
этой
фазе
до
уровня
250
кВ
(1,4
U
ф
макс
).
Таким
образом
,
при
включении
УШР
принципи
-
ально
возможно
возникновение
феррорезонансно
-
го
процесса
.
Кратность
перенапряжений
зависит
от
режима
работы
реактора
и
параметров
сети
,
на
-
пример
,
от
длины
ошиновки
до
выключателя
.
В
нор
-
мальном
режиме
опасность
феррорезонанса
неве
-
лика
,
так
как
его
длительность
ограничена
временем
разброса
срабатывания
полюсов
выключателя
.
В
та
-
ких
условиях
защитный
аппарат
(
ОПН
)
достаточно
эффективно
ограничит
опасные
перенапряжения
.
Однако
в
аварийном
неполнофазном
режиме
,
на
-
пример
,
при
несрабатывании
полюса
выключателя
,
перенапряжения
будут
квазистационарными
.
В
этом
случае
ОПН
не
защитит
реактор
,
а
разрушится
сам
,
так
как
не
расчитан
на
длительное
протекание
тока
.
ОБСУЖДЕНИЕ
ПОЛУЧЕННЫХ
РЕЗУЛЬТАТОВ
Одно
из
основных
требований
к
измерениям
на
-
пряжений
в
переходном
процессе
состоит
в
том
,
чтобы
коэффициент
деления
не
зависел
от
часто
-
ты
и
величины
измеряемого
напряжения
в
ожи
-
даемых
диапазонах
их
изменения
.
При
этом
тре
-
бования
к
погрешности
измерений
амплитуды
достаточно
«
мягкие
» (
несколько
процентов
)
по
сравнению
с
требованиями
к
лабораторными
уста
-
новкам
на
основе
делителей
напряжения
.
Однако
,
чтобы
обеспечить
и
эти
«
мягкие
»
требования
к
по
-
грешности
измерений
,
необходимо
исключить
вли
-
яние
на
коэффициент
деления
внешних
электро
-
статических
и
электромагнитных
полей
,
короны
и
токов
утечки
по
изоляционной
конструкции
де
-
лителя
.
Наиболее
уязвимы
к
этим
влияниям
оказывают
-
ся
емкостные
зонды
.
В
[2, 3]
влияние
на
открытые
емкостные
зонды
электрического
поля
напряжений
других
фаз
на
шинах
распределительного
устрой
-
ства
корректируются
с
учетом
потенциальных
ко
-
эффициентов
связи
.
Показания
встроенных
датчи
-
ков
поля
[4]
не
требовали
подобной
корректировки
вследствие
однофазного
исполнения
КРУЭ
.
Одна
-
ко
один
из
важных
аспектов
преобразования
напря
-
женности
поля
в
напряжение
не
нашел
отражения
в
указанных
публикациях
.
Речь
идет
об
искажении
картины
электрического
поля
объемными
зарядами
короны
и
других
разрядных
процессов
,
когда
гармо
-
ническое
(
Лапласово
)
поле
перестает
быть
тако
-
вым
.
Именно
это
,
по
-
видимому
,
и
произошло
в
на
-
шем
эксперименте
с
измерениями
напряжения
на
проводе
линии
электропередачи
.
Действительно
,
принимая
емкость
верхнего
плеча
C
в
= 0,06
пФ
и
по
-
тенциал
провода
103
кВ
(
амплитудное
значение
наибольшего
рабочего
напряжения
),
получим
заряд
верхнего
плеча
около
6
нКл
.
Вспышка
короны
име
-
ла
сопоставимый
заряд
,
к
тому
же
влияние
заряда
усиливалось
увеличением
эквивалентного
разме
-
ра
коронирующего
провода
.
Нереально
большой
«
выброс
напряжения
»,
зарегистрированный
осцил
-
лографом
,
подтвердил
опасения
относительно
ра
-
ботоспособности
зондового
метода
измерений
при
внедрении
в
промежуток
между
зондом
(
автомоби
-
лем
)
и
проводом
линии
объемных
зарядов
короны
.
Представляется
очевидным
,
что
для
преодоления
данного
недостатка
,
емкость
верхнего
плеча
дели
-
теля
(
емкость
между
проводом
и
зондом
)
должна
обеспечивать
при
максимальной
ожидаемой
ам
-
плитуде
перенапряжений
запасенный
заряд
на
не
-
сколько
порядков
больше
заряда
помех
,
в
первую
очередь
,
импульсной
короны
,
вспыхивающей
на
контролируемом
оборудовании
или
близких
к
нему
проводах
и
шинах
.
Еще
одной
трудностью
является
обеспечение
нижней
границы
полосы
частот
измерений
.
Для
ре
-
гистрации
окончания
переходного
процесса
при
включении
оборудования
нужно
,
чтобы
постоянная
времени
нижнего
плеча
делителя
была
намного
больше
периода
переменного
напряжения
.
Так
как
входное
сопротивление
осциллографа
обычно
со
-
ставляет
1
МОм
,
то
приходится
увеличивать
емкость
нижнего
плеча
,
что
приводит
к
снижению
уровня
сигнала
и
отношения
«
сигнал
-
шум
».
Поэтому
в
на
-
№
2 (71) 2022
106
шем
эксперименте
с
линией
требование
к
нижней
границе
частотного
диапазона
выполнялось
по
ми
-
нимуму
,
так
как
постоянная
времени
нижнего
плеча
(0,2
мкФ
× 1
МОм
= 0,2
с
)
была
только
на
порядок
больше
длительности
периода
переменного
напря
-
жения
(20
мс
).
Из
фрагмента
на
рисунке
2
б
синусои
-
да
фазного
напряжения
видна
достаточно
отчетливо
,
хотя
она
немного
искажалась
высшими
гармоника
-
ми
,
что
говорит
о
некотором
дифференцировании
сигнала
.
При
измерениях
напряжений
с
помощью
изоля
-
ции
вводов
высокого
напряжения
проблема
влияния
зарядов
короны
на
результат
измерений
автомати
-
чески
исчезает
благодаря
большей
емкости
изоля
-
ции
вводов
(300–600
пФ
).
Значительно
облегчается
и
решение
вопроса
о
нижней
границе
полосы
частот
измерений
.
Наиболее
эффективными
средствами
защиты
от
воздействия
внешних
электромагнитных
помех
яв
-
ляются
экранирование
измерительных
цепей
и
ап
-
паратуры
и
преобразование
электрических
сигналов
в
оптические
[5].
Гальванические
развязки
эффективны
при
разни
-
це
потенциалов
между
точками
заземления
контро
-
лируемого
оборудования
и
измерительной
аппара
-
туры
.
Ту
же
цель
преследует
и
поэтапное
деление
измеряемых
сигналов
,
которое
широко
применя
-
ется
в
электрофизических
экспериментах
с
боль
-
шими
импульсными
токами
и
напряжениями
.
Для
реализации
данного
методического
приема
увели
-
чения
отношения
«
сигнал
-
шум
»
нами
были
пред
-
приняты
изменения
в
схеме
датчиков
напряжения
.
В
итоге
наши
результаты
подтвердили
эффектив
-
ность
технического
решения
о
двойном
делении
измеряемого
напряжения
,
которое
было
принято
и
в
[6].
Наиболее
трудными
следует
считать
измере
-
ния
напряжений
на
выходе
из
КРУЭ
.
Известно
,
что
спектр
частот
напряжения
на
выходе
из
КРУЭ
перекрывает
несколько
мегагерц
.
Поэтому
для
корректного
измерения
датчиками
важное
значе
-
ние
имеет
частотная
зависимость
коэффициента
передачи
(
деления
)
используемого
для
этой
цели
оборудования
(
например
,
ввода
).
Согласно
из
-
вестным
данным
,
в
том
числе
полученным
в
цити
-
руемых
публикациях
,
вводы
классов
напряжения
110–245
кВ
имеют
резонансные
частоты
10–8
МГц
,
вводы
500
кВ
—
около
3
МГц
,
а
вводы
750
кВ
—
око
-
ло
1
МГц
.
Понятно
,
что
с
коррекцией
на
частотные
характеристики
вводов
их
можно
использовать
для
измерений
высокочастотных
составляющих
на
-
пряжения
на
выходе
из
КРУЭ
с
приемлемой
погреш
-
ностью
.
Принципиально
подобные
возможности
доступны
и
с
применением
измерительных
трансформаторов
тока
,
точнее
говоря
,
емкости
их
основной
изоляции
в
качестве
верхнего
плеча
делителя
напряжения
.
На
-
верное
,
в
качестве
делителей
можно
использовать
и
трансформаторы
напряжения
емкостного
типа
.
Но
и
в
том
,
и
в
другом
случае
результаты
измерений
в
области
частот
близких
или
более
1
МГц
потребуют
корректировки
на
влияние
частотных
характеристик
этих
аппаратов
.
ВЫВОДЫ
Некоторые
выводы
по
результатам
исследований
переходных
процессов
при
коммутациях
ШР
можно
сформулировать
следующим
образом
.
1.
Применение
для
регистрации
напряжений
датчи
-
ков
электрического
поля
возможно
исключитель
-
но
в
гармонических
(
Лапласовых
)
полях
,
то
есть
в
отсутствие
разрядных
явлений
и
внедрения
ими
объемных
зарядов
,
искажающих
картину
поля
.
2.
Амплитуда
напряжения
при
коммутациях
сило
-
вых
трансформаторов
ШР
элегазовыми
выключа
-
телями
,
как
правило
,
незначительно
превышает
амплитудное
значение
фазного
напряжения
про
-
мышленной
частоты
U
ф
.
макс
.
Однако
высокая
кру
-
тизна
фронта
и
последующие
колебания
высокой
(
до
десятков
килогерц
)
частоты
могут
приводить
к
ускоренному
старению
изоляции
оборудова
-
ния
.
Известно
,
что
в
трансформаторах
и
шунти
-
рующих
реакторах
высокие
частоты
или
большая
крутизна
напряжения
приводят
к
неравномерно
-
му
распределению
напряжения
по
длине
обмот
-
ки
и
даже
возникновению
внутренних
резонансов
напряжения
.
В
изоляции
других
аппаратов
по
-
вышенная
частота
напряжения
приводит
к
росту
диэлектрических
потерь
и
усилению
деструкции
под
действием
частичных
разрядов
.
Данный
факт
снова
возвращает
исследователей
к
вопросу
об
обоснованности
формы
и
амплитуды
испытатель
-
ных
напряжений
в
приемо
-
сдаточных
испытаниях
оборудования
.
3.
Применение
устройств
управляемой
коммутации
позволяет
значительно
снизить
амплитуду
пере
-
напряжений
сетевого
оборудования
.
4.
Появление
предпробоев
межконтактного
проме
-
жутка
при
включении
и
повторных
пробоев
при
отключении
приводит
к
заметному
утяжелению
переходного
процесса
включения
оборудования
в
работу
.
5.
Процесс
коммутации
управляемых
шунтирующих
реакторов
имеет
ряд
особенностей
и
напоминает
процесс
коммутации
силового
трансформатора
с
обмоткой
НН
на
холостом
ходу
.
ЛИТЕРАТУРА
/ REFERENCES
1. Measuring techniques and charac-
teristics of fast and very fast tran-
sient overvoltages in substations
and converter stations. CIGRE
Technical Brochure 836, 2021.
URL: https://electra.cigre.org/317-
august-2021/technical-brochures/
measuring-techniques-and-char-
acteristics-of-fast-and-very-fast-
transient- over voltages - in - sub -
stations-and-converter-stations.
html.
ДИАГНОСТИКА
И МОНИТОРИНГ
107
2. Bianchi R., Barbieri B., et al. Voltage
transient measurements using elec-
tric
fi
eld sensors and ATP model-
ling of a 500 kV GIS station. CIGRÉ
Session paper, 2018. Paper C4-205.
URL: https://eepir.ru/new/otkryta-
registraciya-na-47-yu-sessiyu-sigre/.
3. Barakou F., Wouters P.A.A.F., et al.
Merits and Challenges of a Differ-
entiating-Integrating Measurement
Methodology with Air Capacitors for
High-Frequency Transients. CIGRÉ
Session paper, 2018. Paper C4-203.
URL: https://eepir.ru/new/otkryta-
registraciya-na-47-yu-sessiyu-sigre/.
4. Takami J., Okabe S. Characteristics
of Direct Lightning Strokes to Phase
Conductors of UHV Transmission
Lines. IEEE Trans. Power Delivery,
2007, vol. 22, no. 1, pp. 537-546.
5. Xie S., Zhang Yu., et al. Application
of Integrated Optical Electric-Field
Sensor on the Measurements of
Transient Voltages in AC High-Volt-
age Power Grids. Appl. Sci., 2019,
no. 9(9), p. 1951.
6. Malewski R., Douville J., Lavallee L.
Measurement of switching transients
in 735 kV substations and assess-
ment of their severity for transformer
insulation. IEEE Trans. Power Del,
1988, vol. 3, no. 4, pp. 1380-1390.
7. Johansson K., Gäfvert U., et al.
Modeling and Measurements of VFT
Properties of a Transformer to GIS
Bushing. Proc. of 43rd CIGRE Ses-
sion, Paris, 2010. Paper A2-302.
8. Ma G-M., Li Ch-R., et al. Measure-
ment of VFTO Based on the Trans-
former Bushing Sensor. IEEE Trans.
on Power Delivery, 2011, vol. 26, is-
sue 2, pp. 684-692.
9. Ovsyannikov A., Tsarikovsky A. The
in
fl
uence of high frequency over-
voltages on current transformers.
Proceedings of 14th International
Symposium on High Voltage Engi-
neering, Beijing, 2005. Paper B-41.
URL: https://www.gbv.de/dms/tib-ub-
hannover/521383617.pdf.
10.
Лавров
Ю
.
А
.,
Овсянников
А
.
Г
.,
Шевченко
С
.
С
.,
Шиллер
О
.
Ю
.
Перенапряжения
при
коммутации
блочного
трансформатора
500
кВ
элегазовым
выключателем
//
Элек
-
тро
, 2010,
№
6.
С
. 24–27 / Lavrov
Yu.A., Ovsyannikov A.G., Shevchen-
ko S.S., Shiller O.Yu. Voltage surges
in a 500 kV unit transformer in con-
ditions of SF6 breaker-controlled
switching //
Elektro
[Electro], 2010,
no. 6, pp. 24–27. (In Russian)
11.
Овсянников
А
.
Г
.,
Шиллер
О
.
Ю
.
Ис
-
следование
перенапряжений
при
коммутации
силовых
шунтирую
-
щих
реакторов
//
Электро
, 2011,
№
2.
С
. 11–14 / Ovsyannikov A.G.,
Shiller O.Yu. Voltage surge study in
conditions of power shunting reactor
switching //
Elektro
[Electro], 2011,
no. 2, pp. 11–14. (In Russian)
12.
Овсянников
А
.
Г
.,
Шиллер
О
.
Ю
.
Управляемое
включение
шунтиру
-
ющих
реакторов
//
Электро
, 2012,
№
4.
С
. 21–25 / Ovsyannikov A.G.,
Shiller O.Yu. Controlled switching of
shunting reactors //
Elektro
[Electro],
2012, no. 4, pp. 21–25. (In Russian)
13.
Овсянников
А
.
Г
.,
Шиллер
О
.
Ю
.,
Шевченко
С
.
С
.
Феррорезонансные
процессы
при
включении
управ
-
ляемых
шунтирующих
реакторов
//
Главный
энергетик
, 2014,
№
4.
С
. 50–54 / Ovsyannikov A.G., Shiller
O.Yu., Shevchenko S.S. Ferro-reso-
nance processes during switching of
controlled shunting reactors //
Glav-
ny
energetik
[Chief power engineer],
2014, no. 4, pp. 50–54. (In Rus-
sian)
№
2 (71) 2022
Оригинал статьи: Опыт измерений коммутационных перенапряжений в условиях эксплуатации
Приведены семь случаев широкополосных измерений высокочастотных коммутационных перенапряжений в условиях эксплуатации при отсутствии специальных делителей напряжения. В двух случаях с использованием емкостных датчиков в качестве детекторов напряжения. Измерения напряжения на проводе воздушной линии дали ложные результаты, а измерения напряжения на шине подстанции требовали коррекции. Наиболее достоверными признаны пять случаев измерения перенапряжений при коммутациях силовых трансформаторов и шунтирующих реакторов, в которых в качестве верхнего плеча делителя напряжения использовались емкости основной изоляции вводов.
