72
в
о
з
д
у
ш
н
ы
е
л
и
н
и
и
воздушные линии
Выбор очередности
плавок гололеда в районе
электрических сетей
с учетом ответственности ВЛ
УДК 621.315.175
Разработана
методика
учета
ответственности
ВЛ
при
выборе
очередности
плавки
гололеда
в
районе
электрических
сетей
с
использованием
показателя
эффективности
схем
плавки
гололеда
.
Предложено
учитывать
уровень
ответственности
ВЛ
с
помощью
коэффициентов
пересчета
,
линейно
зависящих
от
логарифма
периода
повторяемости
максимальных
погодных
параметров
.
Засыпкин
А
.
С
.,
д.т.н., профессор ка-
федры «Электрические
станции и электроэнер-
гетические системы»
ФГБОУ ВО «ЮРГПУ
(НПИ) им. М.И. Пла-
това»
Щуров
А
.
Н
.,
к.т.н., доцент кафедры
«Электрические
станции и электроэнер-
гетические системы»
ФГБОУ ВО «ЮРГПУ
(НПИ) им. М.И. Пла-
това»
Ключевые
слова
:
воздушная линия
электропередачи (ВЛ),
схема плавки гололеда,
показатель эффектив-
ности, уровень ответ-
ственности ВЛ
В
п. 2.5.16 ПУЭ-7 [1] есть рекомендации се-
тевым предприятиям разрабатывать об-
щую схему плавки гололеда на ВЛ, если
свыше 50% ВЛ проходят в районах по
гололеду IV и выше (с толщиной стенки гололеда
25 мм и более).
Плавка гололеда выполняется многократно
в течение срока службы ВЛ (40–50 лет). Для это-
го используются специальные установки плавки
гололеда (УПГ), называемые в теории массового
обслуживания «каналами обслуживания». Поток
«заявок» на плавку гололеда, если он формируется
сигнализаторами гололеда (СГ) [2] на каждой ВЛ,
носит случайный характер. Обслуживание каждой
заявки, то есть плавка гололеда на ВЛ соответству-
ющей установкой, длится в общем случае не по-
стоянное, заранее известное, а случайное время.
Из-за массового гололедообразования возникает
«очередь заявок», при этом покинуть очередь мо-
жет заявка только при повреждении ВЛ, когда вре-
мя ожидания превысит критическое, которое также
является случайным.
Для выработки рекомендаций по размещению
УПГ и выбора их типа (неуправляемые, управля-
емые, переменного или постоянного тока), а также
для организации их работы может использоваться
теория массового обслуживания [3] (за рубежом —
«теория очередей») и система массового обслужи-
вания (СМО ВЛ).
Однако, в настоящее время СМО ВЛ не приме-
няется. Поэтому целесообразно заранее устанавли-
вать очередь с учетом приоритетов и корректировать
ее в конкретных условиях прогноза гололедообразо-
вания [4].
Суммарное время плавки в общей схеме не долж-
но превышать «критическое время»
t
кр
— интервал
времени между моментами обнаружения гололеда
и появлением первых повреждений:
73
N
l
= 1
t
l
<
t
кр
,
(1)
где
t
l
— время плавки на
l
-й ВЛ с учетом сборки и раз-
борки схем плавки;
N
— общее число последователь-
ных плавок в общей схеме [5].
Поскольку время гололедообразования и его ин-
тенсивность могут меняться в широких пределах, то
при быстром гололедообразовании неравенство (1)
может нарушаться. При этом важно, чтобы ответ-
ственные ВЛ не были повреждены, то есть очеред-
ность плавки гололеда должна учитывать уровень
ответственности ВЛ.
В [6, 7, 8] разработана методика использования
для определения очередности интегрального пока-
зателя эффективности схем плавки гололеда (СПГ):
W
СПГ
∫∫
(
S
)
b
г(40)
(
г
,
в
)
d
г
d
в
K
СПГ
= — = ——,
(2)
W
max
b
г
max
·
г
max
·|-
в
max
|
где
W
СПГ
— объем погодных параметров, включая ско-
рость ветра при гололеде
г
, модуль отрицательной
температуры воздуха
в
и толщину стенки гололеда
плотностью 0,9 г/см
3
,
b
г(40)
, при которых обеспечива-
ется плавка гололеда за время, не превышающее
40 мин конкретной схемой плавки гололеда, которая
состоит из УПГ, проводов проплавляемой ВЛ, ком-
мутационной аппаратуры и создает ток
I
пл
в проводе
проплавляемой ВЛ;
W
max
— базисный объем, опре-
деляемый произведением максимально возможных
значений погодных параметров, принятых при про-
ектировании ВЛ. В настоящее время эти значения
определяются картами районирования по ветровым
нагрузкам при гололеде и по максимальной толщине
стенки гололеда с повторяемостью 1 раз в 25 лет.
Очередность плавок устанавливается в направле-
нии возрастания
K
СПГ
, то есть чем меньше показатель
эффективности СПГ, тем раньше должна выполнять-
ся плавка гололеда, но при этом, однако, не учитыва-
ется уровень ответственности проплавляемых ВЛ.
Цель данной статьи — изложение методики учета
ответственности ВЛ при выборе очередности плавок
гололеда в районе электрических сетей путем кор-
ректировки показателя эффективности схемы плав-
ки гололеда.
Уровень ответственности ВЛ определяется тре-
буемой надежностью, которая, в свою очередь,
монотонно возрастает с увеличением вероятности
непревышения
p
[9], то есть вероятности того, что
в течение года максимальные погодные параметры
не превысят заданные
b
г
max
,
г
max
, |-
в
max
|, см. (2):
p
= 1 – 1/
T
,
(3)
где в числителе «1» обозначает
1 год, а в знаменателе «
T
» — пери-
од повторяемости максимальных
параметров 1 раз за
T
лет.
В Правилах устройства электро-
установок разных выпусков заданы
максимальные климатические па-
раметры для различных районов
с периодами повторяемости
T
= 5,
10, 15, 25 лет, которые по (3) соот-
ветствуют
p
= 0,8; 0,9; 0,933; 0,96.
В [10, 11] рекомендуется повышать уровень на-
дежности с увеличением класса напряжения ВЛ, их
длины, количества цепей на опорах, а также состав-
ляющих единственный источник питания, до зна-
чений
p
= 0,98; 0,99; 0,993; 0,998, соответствующих
по (3)
T
= 50, 100, 150, 500 лет. Решение об уровне
надежности ВЛ, то есть необходимом периоде по-
вторяемости
T
, принимается с учетом требований
заказчика. Поэтому желательно иметь непрерывную
зависимость
г
max
и
b
г
max
от
T
.
Методика определения
г
max
и
b
г
max
при
T
= 25
и 50 лет для конкретных климатических районов,
в которых известны эти параметры при меньших пе-
риодах повторяемости, представлена в [12], гл. 2.3.
В Приложениях А и Б к статье приведено приме-
нение этой методики с некоторой корректировкой
к определению коэффициентов пересчета макси-
мальной скорости ветра при гололеде
г
max
и макси-
мальной толщины стенки гололеда
b
г
max
от значений
при
T
= 25, определяемых по современным картам
климатического районирования, к значениям вплоть
до
T
i
= 500 лет:
i
*
=
г
max
*
=
г
max
i
/
г
max
25
;
b
г
i
*
=
b
г
max
*
=
b
г
max
i
/
b
г
max
25
,
(4)
где индекс
i
определяет период повторяемости
T
i
.
В Приложении А рассчитана зависимость
i
*
=
i
/
25
от
T
i
для районов по ветру III–VII. В со-
ответствии с рекомендациями ПУЭ-7 приняты:
г
max
=
0,5
— максимальная скорость ветра при голо-
леде;
— без гололеда;
W
г
max
=
2
г
max
/ 1,6 — макси-
мальное ветровое давление при гололеде. Поэтому
относительные значения максимальной скорости ве-
тра при гололеде и максимального ветрового давле-
ния при гололеде:
г
max
*
=
i
*
,
W
г
max
*
=
2
i
*
.
(5)
Учитывая логический характер задачи выбора
очередности плавки, выполнено усреднение
max
для
всех рассматриваемых районов по ветру при пери-
одах повторяемости
T
i
= 25 ÷ 500 лет, и результаты,
полученные с использованием первой предельной
функции Гумбеля, представлены из таблицы П.3
в таблице 1.
В этой же таблице приведены усредненные по ко-
эффициентам вариации
c
= 0,3 ÷ 2,2 значения тех
же коэффициентов пересчета, взятых из таблицы 3
[11] «НТЦ ФСК ЕЭС», с учетом (5):
i
*
= √
W
i
*
.
Из таблицы 1 следует, что зависимости
i
*
и
W
i
*
от
T
i
, усредненные по разным факторам, практически
совпадают для всех
T
i
.
Табл. 1. Сравнение результатов расчета с данными «НТЦ ФСК ЕЭС» [11]
Период повторяемости
T
i
25
50
100
150
500
Средние для районов
III – VII по ветру
i*
1,0
1,08
1,16
1,20
1,35
W
i*
1,0
1,17
1,35
1,44
1,82
Средние для
c
= 0,3 ÷ 2,2
по таблице «НТЦ ФСК ЕЭС»
W
i*
1,0
1,18
1,36
1,47
1,78
i*
1,0
1,09
1,17
1,21
1,33
№
1 (52) 2019
74
Для наглядности полученные величи-
ны показаны на рисунке 1 в зависимости
от
lg
T
i
(точками — по данным «НТЦ ФСК
ЕЭС», крестиками — по методике, пред-
ставленной в приложении А).
Значения
i*
и
W
i*
являются по (4) коэф-
фициентами пересчета
г
max
и
W
г
max
с
T
= 25
на
T
i
> 25 лет до
T
i
= 500 лет.
По рисунку 1 видно, что зависимо-
сти коэффициентов пересчета от
lg
T
i
практически линейны в диапазоне до
T
i
= 500 лет и аппроксимируются фор-
мулами:
̄
i*
= 1 + 0,27 ·
lg
(
T
i
/
25),
W
̄
i*
= 1 + 0,61 ·
lg
(
T
i
/
25).
(6)
Использование формул (6) позволяет
определять коэффициенты пересчета
при любом значении
T
i
(
p
i
).
В Приложении Б рассчитаны и пред-
ставлены в таблице П.5 значения мак-
симальной эквивалентной толщины
стенки гололеда
b
э
=
b
г
max
для III, IV,
V районов по гололеду по ПУЭ-7 для
T
i
= 25, 50, 100, 150, 500 лет, полученные
с использованием функции распреде-
ления Вейбулла, а также относитель-
ные значения
b
э*
при базисном
b
э25
.
Данные таблицы П.5 представлены
в виде графиков на рисунке 2.
Экстраполяция этих зависимостей
на районы VI, VII и особый показана
на рисунке 2 штриховыми линиями. На
основании экстраполяции для районов
по гололеду V, VI, VII и особого можно
рекомендовать в качестве коэффици-
ентов пересчета по толщине стенки го-
лоледа значения, приведенные в таб-
лице 2.
Данные таблицы 2 представлены на
рисунке 1 зависимостью
b
г*
от
lg
T
i
и ап-
проксимированы прямой штриховой ли-
нией. Уравнение этой прямой:
b
̄
г
i*
= 1 + 1,03 ·
lg
(
T
i
/
25).
(7)
Следует отметить, что по данным
«НТЦ ФСК ЕЭС» коэффициенты пере-
счета
b
г
i*
и
W
i*
(в наших обозначениях) —
одинаковы (таблица 3 [11]), то есть на
рисунке 1 прямые
b
г
i*
и
W
i*
должны со-
впадать. Это несоответствие требует
разрешения.
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
Рис
. 1.
Зависимости
усредненных
коэффициентов
пересчета
погод
-
ных
параметров
от
периода
повторяемости
T
i
> 25
лет
(
вероят
-
ности
непревышения
p
i
> 0,96)
Рис
. 2.
Зависимости
относительной
(
база
25
лет
)
максимальной
толщины
стенки
гололеда
b
г
max
от
района
по
гололеду
III, IV, V
(
№
района
по
ПУЭ
-7)
при
различных
T
i
(
p
i
)
Табл. 2. Значения коэффициентов
пересчета по толщине стенки гололеда
T
i
(
p
i
)
25
(0,96)
50
(0,98)
100
(0,99)
150
(0,993)
500
(0,998)
b
г
i*
1,0
1,28
1,63
1,84
2,4
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
КОЭФФИЦИЕНТОВ
ПЕРЕСЧЕТА
,
УЧИТЫВАЮЩИХ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬ
ВЛ
,
ДЛЯ
ВЫБОРА
ОЧЕРЕДНОСТИ
ПЛАВОК
ГОЛОЛЕДА
В
РАЙОНЕ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
СЕТЕЙ
Для учета ответственности ВЛ предлагаем в знаменателе фор-
мулы (2) для показателя эффективности схем плавки гололеда
вместо
b
г
max
и
г
max
с повторяемостью 1 раз в 25 лет использовать
эти значения с повторяемостью
T
i
(вероятности непревышения
p
i
= 1 – 1/
T
i
):
K
СПГ(
T
i
)
=
W
СПГ(
T
i
)
/
W
max
(
T
i
)
, где
T
i
> 25 лет.
(8)
Ограничения по
b
г
и
г
при определении
W
СПГ(
T
i
)
и
W
max
(
T
i
)
по
формуле (2) определяются с использованием коэффициентов
пересчета:
75
b
г
max
=
b
г
max
25
·
b
̄
г
i
*
,
г
max
=
г
max
25
·
̄
i*
.
(9)
Пример определения
K
СПГ(25)
и
K
СПГ(50)
для ВЛ с проводом АС-120
в IV районе по гололеду и по ветру
при одной и той же схеме плавки
гололеда, выполненный по мето-
дике [7], показан на рисунке 3.
Объем, ограниченный пря-
моугольным параллелепипедом
(сплошные линии) со сторонами
г
= 36/2 = 18 м/с, -
в
= 15°С,
b
г
= 25 мм соответствует
T
= 25 лет;
со сторонами
г
= 18 · 1,08 = 19,5 м/с;
-
в
= 15°С;
b
г
= 25 · 1,31 = 33 мм
(штриховые линии) — соответству-
ет
T
= 50 лет, где 1,08 и 1,31 — ко-
эффициенты пересчета.
По результатам расчета с заме-
ной объемного интеграла ступен-
чатой функцией [7]:
K
СПГ(25)
=
W
СПГ25
/
W
max
25
= 0,56;
K
СПГ(50)
=
W
СПГ50
/
W
max
50
= 0,42.
Уменьшение
K
СПГ
с увеличением ответственности
ВЛ определяет смещение вперед в очереди на плав-
ку гололеда. Возможна разработка по приведенной
методике нескольких очередей в зависимости от на-
правления пространственного распространения го-
лоледообразования (движения воздушных масс).
ВЫВОДЫ
1. В очереди на плавку гололеда в районе электри-
ческих сетей ВЛ с меньшими показателями эф-
фективности схем плавки гололеда должны нахо-
диться раньше.
2. Показатель эффективности плавки гололеда
K
СПГ
для ответственных ВЛ снижается в соответствии
с представленной методикой.
Приложение
А
ВЛИЯНИЕ
ПЕРИОДА
ПОВТОРЯЕМОСТИ
(
ВЕРОЯТНОСТИ
НЕПРЕВЫШЕНИЯ
)
НА
НОРМАТИВНУЮ
СКОРОСТЬ
ВЕТРА
Распределение ежегодных максимумов скоростей
ветра
max
в соответствии с [13] описывается первой
предельной функцией Гумбеля, которая имеет вид:
F
(
max
) =
exp
[–
exp
(
y
)],
(П.1)
где вспомогательная величина:
y
=
(
max
–
).
(П.2)
В соответствии с [9, 11]:
F
i
(
max i
) =
p
i
= 1 – 1/
T
i
,
(П.3)
где
p
i
— вероятность непревышения
max
i
за год;
T
i
—
период повторяемости в годах. Рассматриваются
T
i
= 5 ÷ 500 лет, для
p
i
= 0,8 ÷ 0,998.
Из (П.1) и (П.3) следует:
y
i
=
ln
(–
ln
p
i
).
Из (П.2):
max
i
=
y
i
/
+
.
(П.4)
Таким образом для определения
max
i
для раз-
личных периодов повторяемости
T
i
необходимо
определить два коэффициента:
и
. Для этого
воспользуемся известными из ПУЭ-6 и ПУЭ-7 мак-
симальными скоростями ветра с периодами по-
вторяемости 5, 10, 15, 25 лет для районов по ветру
III÷VII (таблица П.1).
В качестве базового периода повторяемости при-
мем
T
25
= 25 лет (
y
25
,
25
), в качестве второго периода
повторяемости:
T
i
= 5, 10, 15 лет (
y
i
,
i
).
Решая совместно два уравнения, получим:
(
y
25
/
y
i
) ·
i
–
25
i
= —.
(П.5)
y
25
/
y
i
– 1
Рис
. 3.
Пример
определения
K
СПГ
(25)
и
K
СПГ
(50)
для
ВЛ
с
проводами
АС
-120
в
районе
по
гололеду
IV
и
по
ветру
IV
Табл. П.1. Максимальная скорость ветра
с повторяемостью 1 раз в 5, 10, 15 лет по ПУЭ-6
и 1 раз в 25 лет по ПУЭ-7
Район по
ветру
Повторяемость
max
, м/с
1 раз
в 5 лет
1 раз
в 10 лет
1 раз
в 15 лет
1 раз
в 25 лет
III
27
29
30
32
IV
30
32
36
36
V
33
36
36
40
VI
37
40
40
45
VII
40
45
45
49
Среднее
III–VII
33,4
36,4
37,4
40,4
Примечания:
1) использование средних значений для районов III÷VII позволяет
снизить погрешность округления в ПУЭ;
2) отношение
max
при различных
T
равно отношению
г
max
при
гололеде и не зависит от высоты ВЛ и типа местнос ти.
№
1 (52) 2019
76
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
Табл. П.2. Исходные данные
и результаты расчета
i
T
i
, лет
5
10
15
25
F
i
=
p
i
= 1 – 1/
T
i
0,8
0,9 0,933 0,96
y
i
=
ln
(–
F
i
)
-1,50 -2,25 -2,67 -3,20
i
среднее для
III ÷ VII, м/с
33,4 36,4 37,4 40,4
i
по (П.5)
27,2 26,9 22,3
–
Табл. П.3. Значения коэффициентов
пересчета максимальной скорости ветра
с
25
(
T
= 25 лет) на
i
(
T
i
= 25 ÷ 500 лет)
T
i
, лет
25
50
100 150 500
i
=
max i
, м/с
40,4 43,6 46,9 48,6 54,4
i*
, , о.е.
1
1,08 1,16 1,20 1,35
Табл. П.5. Результаты расчета нормативной толщины стен-
ки гололеда
b
э
T
i
, лет
25
50
100
150
500
III
b
э
, мм
21,79
37,09
61,77
79,35
187,47
b
э*
, о.е.
1,0
1,702
2,835
3,64
8,60
IV
b
э
, мм
23,56
32,69
44,74
52,37
89,97
b
э*
, о.е.
1,0
1,388
1,899
2,223
3,819
V
b
э
, мм
28,33
36,38
46,33
52,33
79,71
b
э*
, о.е.
1,0
1,284
1,635
1,847
2,813
Табл. П.4. Параметры распределения
x
для
районов по гололеду в ПУЭ-6 (ПУЭ-7), кг/м
Район по
гололеду
II (III)
III (IV)
IV (V)
lg
-1,53
-0,77
-0,38
0,762
1,24
1,60
среднее значение:
=
срд
= (
5
+
10
+
15
).
Из (П.4) для
T
25
:
=
25
=
y
25
/
(
25
–
).
Исходные данные и результаты расчета
i
приведены в та-
блице П.2.
=
срд
= (27,2 + 26,9 + 22,3) / 3= 25,5;
=
25
= –3,20 / (40,4 – 25,5) = –0,215.
По (П.4) определяем
i
=
max
i
для
T
i
= 25, 50, 100, 150, 500 лет
и коэффициенты пересчета:
i*
=
i
/
25
,
которые сводим в таблицу П.3.
Приложение
Б
ВЛИЯНИЕ
ПЕРИОДА
ПОВТОРЯЕМОСТИ
(
ВЕРОЯТНОСТИ
НЕПРЕВЫШЕНИЯ
)
НА
НОРМАТИВНУЮ
ТОЛЩИНУ
СТЕНКИ
ГОЛОЛЕДА
Методика оценки влияния
T
i
(
p
i
) на
b
г
i
основана на использовании
функции распределения Вейбулла [13]:
F
(
x
) =
exp
[–(
x
/
)
–
],
где
x
— годовые максимумы массы гололеда, кг/м;
и
— пара-
метры распределения.
Нормативная масса гололедных отложений
x
определяется
на проводе диаметром
d
пр
= 0,01 м для цилиндрического гололе-
да плотностью
г
= 900 кг/м
3
и поэтому зависит от
нормативной толщины
b
э
[м] по формуле:
x
=
г
/4 [(
d
пр
+ 2
b
э
)
2
–
d
п
2
р
] =
г
b
э
(
b
э
+
d
пр
) =
= 2,83 · 10
3
·
b
э
(
b
э
+0,01).
Квадратное уравнение в канонической форме:
b
э
2
+ 0,01 ·
b
э
–0,353 · 10
–3
·
x
= 0,
где
b
э
указывается в м, а
x
— в кг/м.
Отсюда
b
э
в мм:
b
э
= 5(–1 + √1 + 14,12 ·
x
).
Для районов по гололеду по ПУЭ-6 II, III, IV,
которым соответствуют по ПУЭ-7 районы III, IV,
V, по методике [12] рассчитаны параметры рас-
пределения для
x
при условии
F
(
x
) =
p
i
= 1 – 1/
T
i
и значениях
x
i
, пересчитанных через известные
из ПУЭ
b
э
(таблица П.4).
Для каждого
T
i
(
x
) = 25 ÷ 500 лет расчет
b
э
i
ве-
дется в следующей последовательности:
F
i
(
x
) = 1 – 1/
T
i
(
x
);
i
(
x
) = –
lg
[–
ln
F
i
(
x
)];
lg
x
i
=
lg
+ Φ
i
(
x
)/
;
x
i
= 10
lg
x
i
;
b
э
= 5(–1 + √1 + 14,12
x
).
Относительная толщина стенки гололеда (ба-
зисное значение при
T
= 25 лет) для каждого рай-
она равна:
b
э
i
*
=
b
э
i
/
b
э25
.
Результаты расчета для районов по гололеду
в ПУЭ-7 приведены в таблице П.5.
ЛИТЕРАТУРА
1. Правила устройства электроустановок. Глава 2.5. 7-е изд.
М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2003.
2. СТО 56947007–29.240.55.113–2012. Методические указания
по применению сигнализаторов гололеда (СГ) и прогнозиро-
ванию гололедоопасной обстановки. Стандарт организации
ОАО «ФСК ЕЭС», 2012. 14 с.
3. Климов Г.П. Теория массового обслуживания. М.: Изд. Мо-
сковского университета, 2011. 312 с.
4. Рубинштейн К.Г., Игнатов Р.Ю., Юсупов Ю.И., Титов Д.Е.
Использование тепло-балансного метода для прогнозиро-
вания гололедно-изморозевых отложений на проводах воз-
душных линий электропередачи // Энергия Единой сети,
2018, № 2(37). С. 42–50.
5. Дьяков А.Ф. Системный подход к проблеме предотвраще-
ния и ликвидации гололедных аварий в энергосистемах.
М.: Энергоатомиздат, 1987. 160 с.
6. Засыпкин А.С., Щуров А.Н. Интегральная оценка эффектив-
ности схем плавки гололеда на воздушных линиях электро-
передачи // Изв. вузов. Электромеханика, 2013, № 4. С. 42–45.
77
7. Засыпкин А.С., Сацук Е.И., Щу-
ров А.Н. Расчетные таблицы для
выбора и анализа схем плавки
гололеда на воздушных линиях
электропередачи: учебно-ме-
тодическое пособие. Новочер-
касск: ЮРГТУ(НПИ), 2013. 102 с.
8. Засыпкин А.С., Сацук Е.И., Щуров
А.Н. Определение параметров
режима плавки гололеда на воз-
душных линиях электропереда-
чи // Электричество, 2015, № 11.
С. 18–26.
9. Луговой В.А., Тимашова Л.В., Че-
решнюк С.В. Учет климатических
нагрузок на ВЛ // Электрические
станции, 2004, № 8. С. 75–80.
10. IEC 60826 [2003-10] Design criteria
of overhead transmission lines.
11. Луговой В.А., Тимашова Л.В.,
Черешнюк С.В. Учет климати-
ческих нагрузок на воздушные
линии электропередачи // Энер-
гия Единой сети, 2014, № 3(14).
С. 30–40.
12. Левченко И.И., Засыпкин А.С., Ал-
лилуев А.А., Сацук Е.И. Диагности-
ка, реконструкция и эксплуатация
воздушных линий электропередачи
в гололедных районах: учеб. посо-
бие. М.: Издательский дом МЭИ,
2007. 448 с.
13. Дроздов О.А., Васильев В.А. Клима-
тология: учебник. Л.: Гидрометео-
издат, 1989. 568 с.
REFERENCES
1.
Pravila ustroystva elektroustanovok.
Glava 2.5. 7-e izd.
[Electrical Instal-
lations Code. Chapter 2.5. 7-th ed.].
Moscow, NTS ENAS Publ., 2003.
2. STO 56947007–29.240.55.113–2012.
Guidelines for ice detectors (SG)
application and icing conditions pre-
diction. Moscow, "FGC UES" PJSC
Publ., 2012. 14 p. (in Russian)
3. Klimov G.P.
Teoriya massovogo ob-
sluzhivaniya
[Queuing Theory]. Mos-
cow, Moscow State University Publ.,
2011. 312 p.
4. Rubinshteyn K.G., Ignatov R.Yu., Yu-
supov Yu.I., Titov D.E. Using the heat-
balanced method to predict glaze-ice
and rime deposition on overhead
power line conductors.
Energiya edi-
noy seti
[Energy of unifi ed grid], 2018,
no. 2(37), pp. 42–50. (in Russian)
5. Dyakov A.F.
Sistemnyy podkhod
k probleme predotvrashcheniya i likvi-
datsii gololednykh avariy v energo-
sistemakh
[System approach to the
problem of preventing and eliminat-
ing ice accidents in power systems].
Moscow, Energoatomizdat Publ.,
1987. 160 p.
6. Zasypkin A.S., Shchurov A.N. Integral
evaluation of ice melting schemes ef-
fectiveness on overhead power lines.
Russian Electromechanics, 2013,
no. 4. pp. 42–45. (in Russian)
7. Zasypkin A.S., Satsuk E.I., Shchurov
A.N.
Raschetnyye tablitsy dlya vy-
bora i analiza skhem plavki gololeda
na vozdushnykh liniyakh elektroper-
edachi
[Calculation tables for the
selection and analysis of ice melting
schemes on overhead power lines].
Novocherkassk, SRSPU (NPI) Publ.,
2013. 102 p.
8. Zasypkin A.S., Satsuk E.I., Shchurov
A.N.
Determining the parameters of
ice melting mode on overhead pow-
er lines. Elektrichestvo
[Electricity],
2015, no.11, pp. 18-26. (In Russian)
9. Lugovoy V.A., Timashova L.V., Che-
reshnyuk S.V.
С
limatic loads ac-
counting on overhead power lines.
Elektricheskie stantsii
[Power Plants],
2004, no.8, pp. 75-80. (In Russian)
10. IEC 60826 [2003-10] Design criteria
of overhead transmission lines.
11. Lugovoy V.A., Timashova L.V., Chere-
shnyuk S.V. Сlimatic loads accounting
on overhead power lines.
Energiya
edinoy seti
[Energy of unifi ed grid],
2014, no. 3(14), pp. 30–40. (in Rus-
sian)
12. Levchenko I.I., Zasypkin A.S., Alli-
luyev A.A., Satsuk E.I.
Diagnostika,
rekonstruktsiya i ekspluatatsiya voz-
dushnykh liniy elektroperedachi v go-
lolednykh rayonakh
[Overhead power
lines diagnostics, reconstruction
and operation in ice-covered areas].
Moscow, Izdatelskiy dom MEI Publ.,
2007. 448 p.
13. Drozdov O.A., Vasilyev V.A.
Klima-
tologiya
[Climatology]. Leningrad,
Gidrometeoizdat Publ., 1989. 568 p.
ǘDZDzǰǿǹǬǼǺǰǹǬȋnjǽǽǺȂǴǬȂǴȋǻǼǺǴdzǮǺǰǴǾDZǷDZǵ
ǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ɉɫɞɥɩɧɣɭɠɭ
Ȼɟɫɠɬ ɞ ɇɩɬɥɝɛ ɮɦ ɘɦɠɥɭɫɩɢɛɝɩɟɬɥɛɺ
( PDLO WUDYHN#HOHNWUR]DYRG UX
ɣɹɨɺɞ
ǖǺǹȀDZǼDZǹȂǴȋǻǼǺǮǺǰǴǾǽȋ
ǻǼǴǻǺǰǰDZǼDzǶDZǏǺǽǿǰǬǼǽǾǮDZǹǹǺǵ
ǐ ǿ Ǹ ȇ ǜ Ǡ nj Ƕ Ǭ ǰ DZ Ǹ Ǵ Ǵ
ȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǴȁǹǬǿǶǜǠ
ǘǴǹǴǽǾDZǼǽǾǮǬǻǼǺǸȇȄǷDZǹǹǺǽǾǴ
ǴǾǺǼǯǺǮǷǴǜǠǛnjǚ©ǜǺǽǽǴǵǽǶǴDZ
ǽDZǾǴªǛnjǚ©ǠǝǖǑǩǝª
ǏǺǽǾǴǹǴȂǬ
©ǡǺǷǴǰDZǵǔǹǹǝǺǶǺǷȈǹǴǶǴª
ǯǘǺǽǶǮǬǿǷǜǿǽǬǶǺǮǽǶǬȋ
ɍɠɧɛɭɣɲɠɬɥɛɺɨɛɪɫɛɝɦɠɨɨɩɬɭɷɥɩɨɯɠɫɠɨɱɣɣ
ǝǺǽǾǺȋǹǴDZǴǻDZǼǽǻDZǶǾǴǮȇǼǬdzǮǴǾǴȋȉǷDZǶǾǼǺȉǹDZǼǯDZǾǴǶǴǴȉǷDZǶǾǼǴȃDZǽǶǴȁǽDZǾDZǵǎǺǻǼǺǽȇ
ȂǴȀǼǺǮǴdzǬȂǴǴȉǷDZǶǾǼǺȉǹDZǼǯDZǾǴȃDZǽǶǴȁǽǴǽǾDZǸǴǽDZǾDZǵ
ǜǬdzǮǴǾǴDZǮǺdzǺǭǹǺǮǷȋDZǸȇȁǴǽǾǺȃǹǴǶǺǮȉǹDZǼǯǴǴǴǽǴǽǾDZǸǼǬǽǻǼDZǰDZǷDZǹǹǺǵǸǬǷǺǵǯDZǹDZǼǬȂǴǴ
ǙǺǮȇDZǸDZǾǺǰȇǴǽǼDZǰǽǾǮǬǻǺǮȇȄDZǹǴȋǹǬǰDZDzǹǺǽǾǴǴȉǹDZǼǯǺȉȀȀDZǶǾǴǮǹǺǽǾǴȉǷDZǶǾǼǴȃDZǽǶǴȁ
ǽDZǾDZǵǴȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǝǴǷǺǮȇDZǴǼǬǽǻǼDZǰDZǷǴǾDZǷȈǹȇDZǾǼǬǹǽȀǺǼǸǬǾǺǼȇǴǼDZǬǶǾǺǼȇ
ǎȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺDZǶǺǸǸǿǾǬȂǴǺǹǹǺDZǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴDZǹǬǹǬǻǼȋDzDZǹǴȋǶǎ
ǛǼDZǺǭǼǬdzǺǮǬǾDZǷȈǹǬȋǾDZȁǹǴǶǬ
ǝǴǽǾDZǸȇǿǻǼǬǮǷDZǹǴȋdzǬȅǴǾȇǴǰǴǬǯǹǺǽǾǴǶǴǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺ
ǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǩǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺDZǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴDZǽǴǽǻǺǷȈdzǺǮǬǹǴDZǸǾDZȁǹǺǷǺǯǴǵ©ǾDZǻǷǺǵª
ǽǮDZǼȁǻǼǺǮǺǰǴǸǺǽǾǴ
ǎǺǻǼǺǽȇǽǾǬǹǰǬǼǾǴdzǬȂǴǴǴǴǽǻȇǾǬǹǴǵǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǚǻȇǾȉǶǽǻǷǿǬǾǬȂǴǴǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǘǴǼǺǮȇDZǼȇǹǶǴǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
;;,;ǘDZDzǰǿǹǬǼǺǰǹǬȋǹǬǿȃǹǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǬȋǴǻǼǬǶǾǴȃDZǽǶǬȋǶǺǹȀDZǼDZǹȂǴȋ
©©ǝǺǽǾǺȋǹǴDZǴǻDZǼǽǻDZǶǾǴǮȇǼǬdzǮǴǾǴȋȉǷDZǶǾǼǺȉǹDZǼǯDZǾǴǶǴǴ
ǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǞǼǬǹǽȀǺǼǸǬǾǺǼȇǖǺǸǸǿǾǬȂǴǺǹǹȇDZǬǻǻǬǼǬǾȇ
ǛǼDZǺǭǼǬdzǺǮǬǾDZǷǴǝǴǽǾDZǸȇǿǻǼǬǮǷDZǹǴȋǴǰǴǬǯǹǺǽǾǴǶǴª
ǘDZDzǰǿǹǬǼǺǰǹǬȋnjǽǽǺȂǴǬȂǴȋǻǼǺǴdzǮǺǰǴǾDZǷDZǵ
ǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
;;,;ǘDZDzǰǿǹǬǼǺǰǹǬȋǹǬǿȃǹǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǬȋǴǻǼǬǶǾǴȃDZǽǶǬȋǶǺǹȀDZǼDZǹȂǴȋ
©©ǝǺǽǾǺȋǹǴDZǴǻDZǼǽǻDZǶǾǴǮȇǼǬdzǮǴǾǴȋȉǷDZǶǾǼǺȉǹDZǼǯDZǾǴǶǴǴ
ǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǞǼǬǹǽȀǺǼǸǬǾǺǼȇǖǺǸǸǿǾǬȂǴǺǹǹȇDZǬǻǻǬǼǬǾȇ
ǛǼDZǺǭǼǬdzǺǮǬǾDZǷǴǝǴǽǾDZǸȇǿǻǼǬǮǷDZǹǴȋǴǰǴǬǯǹǺǽǾǴǶǴª
ɉɫɞɥɩɧɣɭɠɭ
ɥɩɨɯɠɫɠɨɱɣɣ
Ȼɟɫɠɬɞɇɩɬɥɝɛɮɦɘɦɠɥɭɫɩɢɛɝɩɟɬɥɛɺ
ɍɠɦɯɛɥɬɟɩɜ
(PDLOWUDYHN#HOHNWUR]DYRGUX
ZZZWUDYHNHOHNWUR]DYRGUX
©ǝǺǽǾǺȋǹǴDZǴǻDZǼǽǻDZǶǾǴǮȇǼǬdzǮǴǾǴȋȉǷDZǶǾǼǺȉǹDZǼǯDZǾǴǶǴǴ
ǮȇǽǺǶǺǮǺǷȈǾǹǺǯǺȉǷDZǶǾǼǺǾDZȁǹǴȃDZǽǶǺǯǺǺǭǺǼǿǰǺǮǬǹǴȋ
ǞǼǬǹǽȀǺǼǸǬǾǺǼȇǖǺǸǸǿǾǬȂǴǺǹǹȇDZǬǻǻǬǼǬǾȇ
ǛǼDZǺǭǼǬdzǺǮǬǾDZǷǴǝǴǽǾDZǸȇǿǻǼǬǮǷDZǹǴȋǴǰǴǬǯǹǺǽǾǴǶǴª
№
1 (52) 2019
Оригинал статьи: Выбор очередности плавок гололеда в районе электрических сетей с учетом ответственности ВЛ
Разработана методика учета ответственности ВЛ при выборе очередности плавки гололеда в районе электрических сетей с использованием показателя эффективности схем плавки гололеда. Предложено учитывать уровень ответственности ВЛ с помощью коэффициентов пересчета, линейно зависящих от логарифма периода повторяемости максимальных погодных параметров.