90
СЕТИ
РОССИИ
к
а
б
е
л
ь
н
ы
е
кабельные
л
и
н
и
и
линии
Р
ассмотрим
один
из
важных
вопросов
создания
кабель
-
ных
линий
с
однофазными
кабелями
—
выбор
и
монтаж
схем
заземления
экранов
кабелей
.
ОСНОВНЫЕ
СХЕМЫ
СОЕДИНЕНИЯ
ЭКРАНОВ
На
рис
. 1
представлены
три
основные
схемы
соединения
и
за
-
земления
экранов
трёхфазных
ка
-
бельных
линий
с
однофазными
кабе
-
лями
.
Схемы
отличаются
друг
от
друга
наводимыми
на
экраны
токами
и
на
-
пряжениями
,
а
также
потерями
мощ
-
ности
в
экранах
.
Выбор
оптимальной
схемы
заземления
возможен
только
после
расчёта
всех
этих
величин
,
на
-
пример
по
методике
[1, 2].
В
схеме
рис
. 1
а
расчёту
подле
-
жат
токи
в
экранах
и
вызванные
ими
паразитные
потери
активной
мощ
-
ности
.
В
схемах
же
рис
. 1
б
,
в
токов
и
потерь
в
экранах
нет
,
но
требуется
проверка
напряжения
на
экране
от
-
носительно
земли
.
РАСЧЁТ
ТОКОВ
И
ПОТЕРЬ
МОЩНОСТИ
В
ЭКРАНАХ
При
расчёте
токов
I
Э
и
потерь
P
Э
в
экранах
важную
роль
играет
не
толь
-
ко
их
конкретная
величина
,
но
и
то
,
как
сильно
они
заметны
на
фоне
то
-
ков
I
Ж
и
потерь
P
Ж
в
жиле
кабеля
.
На
рис
. 2
для
однофазных
ка
-
белей
,
имеющих
заземлённые
в
обоих
концах
экраны
,
приведе
-
ны
результаты
расчётов
[1]
отно
-
Выбор и
реализация
схем заземления
экранов
однофазных
кабелей 6–500 кВ
В настоящее время в энергетике страны уже имеется пред-
ставление о тех проблемах, которые появились с началом
массового применения однофазных кабелей 6—500 кВ с
изоляцией из сшитого полиэтилена (СПЭ). Для решения
этих проблем специалистами отрасли найдены простые и
удобные технические решения.
Михаил ДМИТРИЕВ,
главный специалист ПТО ПЦ «Севзапэнергосетьпроект»
ОАО «СевЗапНТЦ», Санкт-Петербург, к.т.н.
91
№
6 (21),
ноябрь
–
декабрь
, 2013
сительных
значений
наведённых
в
экранах
токов
I
Э
/
I
Ж
для
типовых
сечений
экрана
F
Э
(
от
25
до
240
мм
2
)
в
зависимости
от
соотношения
s/d
Э
,
в
котором
:
—
среднее
расстояние
между
ося
-
ми
трёх
фаз
А
,
В
,
С
;
—
диаметр
экрана
кабеля
;
d
—
диаметр
кабеля
по
каталогу
;
Δ
ОБ
—
толщина
оболочки
кабеля
по
каталогу
(
почти
всег
-
да
составляет
5—6
мм
).
С
помощью
рис
. 2
несложно
найти
относительные
потери
мощности
:
, (1)
где
—
погонные
активные
сопротив
-
ления
жилы
и
экрана
;
F
Ж
,
F
Э
—
сечения
жилы
и
экрана
;
ρ
Ж
,
ρ
Э
—
удельное
сопротивление
материала
жилы
и
экрана
(
для
меди
2•10
-8
Ом
•
м
,
для
алюминия
3,2•10
-8
Ом
•
м
);
L
К
—
длина
кабеля
,
м
.
Потери
в
однофазном
кабеле
нагревают
его
изоля
-
цию
,
температура
которой
не
должна
превышать
дли
-
тельно
допустимого
значения
.
Поэтому
очевидно
,
что
при
отсутствии
потерь
в
экранах
ток
пропускной
способности
будет
больше
,
чем
в
случае
наличия
таких
потерь
.
Коэф
-
фициент
,
характеризующий
степень
использования
про
-
пускной
способности
кабеля
по
току
,
согласно
[1]
равен
. (2)
Соотношение
P
Э
/
P
Ж
паразитных
потерь
в
экране
и
неизбежных
потерь
в
жиле
однофазных
кабелей
являет
-
ся
важным
критерием
для
выбора
способа
соединения
их
экранов
.
Указанное
соотношение
никак
не
зависит
от
длины
кабеля
,
и
поэтому
получается
так
,
что
при
за
-
данном
типе
однофазных
кабелей
и
способе
их
про
-
кладки
специальные
мероприятия
по
борьбе
с
токами
в
экранах
одинаково
необходимы
и
для
коротких
кабе
-
лей
,
и
для
кабелей
большой
длины
.
Вместе
с
тем
ясно
,
что
затраты
на
реализацию
мероприятий
по
борьбе
с
потерями
в
экранах
могут
быть
ощутимы
по
сравнению
со
стоимостью
короткого
кабеля
,
но
пренебрежимо
малы
на
фоне
цены
длинного
кабеля
.
Поэтому
целесо
-
образным
представляется
введение
дополнительного
критерия
выбора
способа
соединения
экранов
,
кото
-
рый
учитывал
бы
экономические
аспекты
.
Пусть
это
будет
стоимость
потерь
мощности
в
экранах
.
Потери
мощности
в
экране
одной
фазы
P
Э
(
Вт
)
удобно
находить
как
:
P
Э
= (
P
Э
/
P
Ж
)•
P
Ж
,
(3)
где
P
Э
/
P
Ж
—
относительные
потери
в
экране
по
(1);
P
Ж
=
I
2
Ж
(
R
*
Ж
•
L
K
)
—
потери
мощно
-
сти
в
жиле
одной
фазы
(
Вт
);
I
Ж
—
среднегодовой
ток
в
жиле
(
А
).
Стоимость
паразитных
потерь
мощности
за
1
год
работы
кабеля
:
C
1
год
= W
1
год
•
Ц
, (4)
где
Ц
—
цена
потерь
электроэнергии
руб
./(
кВт
•
ч
)
;
—
потери
энергии
в
экранах
трёх
фаз
за
год
(
кВт
•
ч
)/
год
;
8760 —
число
часов
в
году
.
Рис
. 1.
Основные
схемы
соединения
и
заземления
экранов
трёхфазных
групп
однофазных
кабелей
а
)
двустороннее
заземление
;
б
)
одностороннее
заземление
;
в
)
транспозиция
экранов
Рис
. 2.
Токи
в
заземлённых
по
концам
экранах
трёхфазной
группы
однофазных
кабелей
в
зависимости
от
сечения
экрана
F
Э
(
мм
2
)
и
вза
-
имного
расположения
фаз
s/d
Э
92
СЕТИ РОССИИ
Для
всех
однофазных
кабелей
вне
зависимости
от
класса
их
номинального
напряжения
из
(1) — (4)
сле
-
дует
,
что
эффективного
снижения
паразитных
потерь
в
экранах
и
связанного
с
ними
ущерба
можно
добиться
:
•
применяя
кабели
с
малым
сечением
экрана
F
Э
(
с
большим
R
*
Э
);
•
прокладывая
фазы
кабеля
сомкнутым
треугольни
-
ком
,
так
как
в
этом
случае
достигается
минимальное
соотношение
s/d
Э
.
Если
прокладка
фаз
кабеля
сомкнутым
треугольни
-
ком
не
позволяет
снизить
токи
и
потери
в
экранах
до
приемлемого
уровня
,
то
тогда
следует
отказаться
от
схе
-
мы
простого
заземления
экранов
с
двух
сторон
кабеля
и
перейти
к
другим
:
•
заземление
экранов
с
одной
стороны
(
рис
. 1
б
);
•
транспозиция
экранов
(
рис
. 1
в
).
РАСЧЁТ
НАПРЯЖЕНИЯ
НА
ЭКРАНЕ
ОТНОСИТЕЛЬНО
ЗЕМЛИ
В
[1]
было
показано
,
что
напряжение
на
экране
пря
-
мо
пропорционально
току
в
жиле
I
Ж
и
длине
кабеля
L
К
.
Кроме
того
,
напряжение
на
экране
зависит
от
:
•
расстояния
между
фазами
s
,
диаметра
экрана
d
Э
,
соотношения
s/d
Э
;
•
эквивалентной
глубины
протекания
тока
в
земле
D
З
,
которая
вычисляется
как
,
где
ρ
З
—
удельное
сопротивление
грунта
(
Ом
•
м
);
μ
0
= 4
π
•10
-7
—
абсолютная
магнитная
проницаемость
вакуума
(
Гн
/
м
);
ω
=
2
π
f
—
круговая
частота
напряжений
и
токов
(
рад
/
с
).
На
рис
. 3
и
4
представлены
результаты
расчётов
на
-
пряжения
на
экране
по
формулам
из
[1].
Напряжение
U
Э
на
экране
относительно
земли
определено
для
тока
в
жиле
I
Ж
= 1000
А
и
длины
кабеля
L
К
= 1000
м
.
Если
кабель
проложен
в
распределительном
устрой
-
стве
,
на
территории
предприятия
и
т
.
п
.,
то
глубина
D
З
мала
(1, 3, 10
м
)
и
определяется
наличием
в
земле
кон
-
тура
заземления
,
различных
металлических
конструк
-
ций
.
В
остальных
случаях
D
З
зависит
от
сопротивления
грунта
ρ
З
(10, 100, 1000
Ом
•
м
).
Из
-
за
этого
на
рис
. 4
указаны
одновременно
и
значения
глубины
D
З
,
и
сопро
-
тивления
ρ
З
.
При
одностороннем
заземлении
экранов
для
про
-
извольных
тока
жилы
и
длины
кабеля
напряжение
на
разземлённом
конце
экрана
может
быть
найдено
как
:
, (5)
где
в
нормальном
режиме
или
при
внешнем
трёхфаз
-
ном
коротком
замыкании
сети
надо
использовать
дан
-
ные
рис
. 3,
а
при
внешнем
однофазном
коротком
за
-
мыкании
сети
—
данные
рис
. 4.
При
транспозиции
экранов
,
имеющей
N
полных
ци
-
клов
,
напряжение
в
узле
транспозиции
может
быть
най
-
дено
как
:
, (6)
где
всегда
надо
использовать
данные
рис
. 3,
поскольку
для
транспозиции
экранов
однофазное
короткое
замы
-
кание
сети
не
является
расчётным
случаем
[1].
Полученное
в
результате
расчётов
напряжение
на
экране
U
Э
не
должно
быть
более
допустимых
для
обо
-
лочки
кабеля
значений
,
которые
составляют
по
[1, 2]:
•
в
нормальном
режиме
— 100
В
;
•
при
коротком
замыкании
в
сети
— 5000
В
(
этот
кри
-
терий
является
определяющим
).
ПРИМЕР
ВЫБОРА
СХЕМЫ
И
МОНТАЖА
ОДНОСТОРОННЕГО
ЗАЗЕМЛЕНИЯ
ЭКРАНОВ
Выбор
схемы
Кабельная
линия
110
кВ
длиной
L
К
= 600
м
с
медной
жилой
F
Ж
=
800
мм
2
и
медным
экраном
F
Э
= 240
мм
2
проложена
сомкнутым
треугольником
.
Ток
нормального
режима
I
Ж
= 1000
А
,
ток
трёхфаз
-
ного
короткого
замыкания
38
кА
,
ток
однофазного
ко
-
роткого
замыкания
42
кА
.
Требуется
выбрать
оптимальную
схему
заземления
экранов
.
Для
кабеля
110
кВ
800/240
по
каталогу
диаметр
d
= 80
мм
.
При
типовой
толщине
оболочки
Δ
ОБ
= 5
мм
находим
диаметр
экрана
d
Э
=
d
–2
Δ
ОБ
= 70
мм
.
При
про
-
кладке
треугольником
d
АВ
=
d
ВС
=
d
АС
=
d
,
тогда
среднее
расстояние
между
осями
фаз
:
мм
.
Отношение
s/d
Э
=
80/70 = 1,14.
Согласно
рис
. 2
при
s/d
Э
= 1,14
и
F
Э
= 240
мм
2
име
-
ем
I
Э
/
I
Ж
= 0,5.
По
(1), (2)
находим
относительные
потери
и
пропуск
-
ную
способность
:
о
.
е
.;
о
.
е
. (74%).
По
(3), (4)
находим
потери
в
экранах
и
их
стоимость
:
Вт
;
P
Э
= (
P
Э
/
P
Ж
)•
P
Ж
= 0,83•(15•10
3
) = 12,5•10
3
Вт
;
(
кВт
•
ч
)
/
год
;
С
1
год
=
W
1
год
•
Ц
= (330•10
3
)•1 = 330•10
3
руб
./
год
,
где
цена
потерь
принята
равной
Ц
= 1
руб
./
(
кВт
•
ч
).
Из
расчётов
следует
,
что
при
заземлении
экранов
с
двух
сторон
пропускная
способность
кабеля
может
быть
использована
лишь
на
74%
от
своего
предельного
значения
,
а
стоимость
потерь
мощности
в
экранах
со
-
ставляет
330
тыс
.
руб
.
в
год
.
Очевидно
,
что
такая
схема
заземления
невыгодна
и
недопустима
.
Рассмотрим
одностороннее
заземление
экранов
.
При
сравнивая
рис
. 3
и
4
видно
,
что
наведённое
на
-
пряжение
при
однофазном
коротком
замыкании
боль
-
ше
,
чем
при
трёхфазном
.
Согласно
рис
. 4
при
типовом
удельном
сопротивлении
грунта
ρ
З
= 100
Ом
•
м
и
диа
-
метре
экрана
d
Э
= 70
мм
наводимое
на
экран
напряже
-
ние
составляет
U
Э
РИС
= 650
В
на
1000
А
и
1000
м
.
По
формуле
(5)
при
токе
однофазного
короткого
за
-
мыкания
42
кА
находим
напряжение
на
экране
:
В
,
93
№
6 (21),
ноябрь
–
декабрь
, 2013
которое
оказалось
значительно
больше
допустимого
значения
в
5000
В
.
Если
при
одностороннем
заземлении
экранов
в
сети
с
заземлённой
нейтралью
110—500
кВ
в
резуль
-
тате
расчётов
по
формуле
(5)
напряжение
экран
-
земля
окажется
больше
допустимого
значения
5
кВ
,
то
можно
предусмотреть
прокладку
вдоль
кабеля
специальной
за
-
землённой
по
концам
медной
шины
.
В
[3]
по
-
казано
,
что
эффект
от
её
использования
осно
-
ван
на
снижении
закладываемой
в
расчёты
величины
D
З
,
что
согласно
рис
. 4
приведёт
к
уменьшению
наводимого
напряжения
.
Например
,
в
соответствии
с
рис
. 4
при
глу
-
бине
D
З
= 1
м
и
диаметре
экрана
d
Э
= 70
мм
на
-
водимое
напряжение
составляет
U
Э
РИС
= 200
В
на
1000
А
и
1000
м
.
По
формуле
(5)
при
токе
однофазного
короткого
за
-
мыкания
42
кА
находим
напряжение
на
экране
:
В
,
которое
уже
допустимо
.
Итак
,
для
рассматриваемой
кабельной
линии
110
кВ
800/240
принимаем
односто
-
роннее
заземление
экранов
.
Вдоль
кабеля
на
расстоянии
не
более
1
м
от
него
должна
быть
проложена
медная
проводящая
шина
,
зазем
-
лённая
по
концам
.
На
незаземлённом
конце
экрана
для
защи
-
ты
оболочки
кабеля
от
импульсных
перенапря
-
жений
между
экраном
и
землёй
должны
быть
установлены
ОПН
класса
напряжения
6
кВ
,
как
это
было
показано
в
[1, 4].
Монтаж
схемы
На
том
конце
кабеля
,
где
экраны
разземле
-
ны
,
для
размещения
экранных
ОПН
предусма
-
тривают
специальную
трёхфазную
концевую
коробку
(
КК
/
ОПН
).
Для
удобства
монтажа
и
обслуживания
кабельной
линии
на
противо
-
положном
её
конце
(
где
экраны
имеют
глухое
заземление
без
ОПН
)
также
устанавливают
концевую
коробку
(
КК
),
не
имеющую
ОПН
и
называемую
коробкой
заземления
.
На
каждом
из
концов
силового
кабеля
экраны
выво
-
дятся
из
концевой
муфты
при
помощи
провода
соеди
-
нительного
с
полиэтиленовой
изоляцией
(
ППС
)
и
далее
заходят
в
коробку
КК
/
ОПН
,
где
присоединяются
к
ОПН
,
или
в
коробку
КК
,
где
присоединяются
к
шине
,
смон
-
тированной
на
опорных
изоляторах
и
заземляемой
от
-
дельным
(
уже
четвёртым
)
проводом
ППС
.
Рис
. 3.
Напряжение
на
экране
кабеля
6—500
кВ
относительно
земли
для
кабеля
длиной
1000
м
при
токе
жилы
1000
А
в
зависимости
от
соотношения
s/d
Э
Рис
. 4.
Напряжение
на
экране
кабеля
6—500
кВ
относительно
земли
для
кабеля
длиной
1000
м
при
токе
жилы
1000
А
в
зависимости
от
диаметра
экрана
d
Э
и
глубины
D
3
Рис
. 5
Рис
. 6
94
СЕТИ РОССИИ
Провод
ППС
имеет
такую
же
прочность
,
как
оболоч
-
ка
силового
кабеля
(
класс
изоляции
6
кВ
),
а
его
сечение
принимается
равным
сечению
экрана
силового
кабеля
(
в
данном
примере
— 240
мм
2
).
В
качестве
примера
рассмотрим
монтаж
коробки
КК
без
ОПН
(
рис
. 5—10):
•
рис
. 5 —
снять
крышку
с
коробки
и
установить
короб
-
ку
на
место
эксплуатации
;
•
рис
. 6 —
на
нижней
панели
ножом
срезать
силико
-
новый
сальник
на
диаметр
,
который
соответствует
диаметру
провода
ППС
;
•
рис
. 7 —
разделать
ППС
в
соответствии
с
размерами
наконечников
,
идущих
в
комплекте
с
коробкой
;
•
рис
. 8 —
надеть
на
ППС
термоусаживаемую
трубку
(
ТУТ
),
далее
обжать
наконечник
на
разделанном
конце
провода
ППС
;
Рис
. 8
Рис
. 7
Рис
. 10
Рис
. 9
95
№
6 (21),
ноябрь
–
декабрь
, 2013
С
1
год
=
W
1
год
•
Ц
= (990•10
3
)•1 = 990•10
3
руб
./
год
,
где
цена
потерь
принята
равной
Ц
= 1
руб
./
(
кВт
•
ч
).
Из
расчётов
следует
,
что
при
заземлении
экранов
с
двух
сторон
пропускная
способность
кабеля
может
быть
использована
лишь
на
84%
от
своего
предельного
зна
-
чения
,
а
годовая
стоимость
потерь
мощности
в
экранах
составляет
990
тысяч
рублей
в
год
.
Очевидно
,
что
такая
схема
заземления
невыгодна
и
недопустима
.
Заранее
ясно
,
что
для
линии
длиной
6000
м
одно
-
стороннее
заземление
экранов
не
подойдёт
.
Поэтому
рассмотрим
один
полный
цикл
транспозиции
экранов
N
= 1.
В
сетях
6—35
кВ
с
изолированной
нейтралью
при
определении
напряжения
на
экране
расчётным
явля
-
ется
трёхфазное
короткое
замыкание
.
Согласно
рис
. 3
при
s/d
Э
= 1,25
наводимое
напряжение
составляет
U
Э
РИС
= 50
В
на
1000
А
и
1000
м
.
По
(6)
при
токе
однофазного
короткого
замыкания
20
кА
находим
напряжение
на
экране
:
В
,
которое
меньше
допустимого
значения
в
5000
В
(
если
бы
напряжение
оказалось
больше
допустимого
,
то
сле
-
довало
бы
повторить
расчёты
уже
для
N
= 2, 3...).
Итак
,
для
рассматриваемой
кабельной
линии
10
кВ
630/95
принимаем
один
полный
цикл
транспозиции
экранов
N
= 1.
Если
не
будет
возможности
разместить
пункты
транспозиции
экранов
на
отметках
1/3
и
2/3
трассы
кабеля
,
то
тогда
надо
провести
расчёты
с
помо
-
щью
методики
[5]
на
те
условия
транспозиции
,
которые
реализуемы
.
В
узлах
транспозиции
экранов
для
защиты
оболочки
кабеля
от
импульсных
перенапряжений
между
экраном
и
землёй
должны
быть
установлены
ОПН
класса
напря
-
жения
6
кВ
,
как
это
было
показано
в
[1, 4].
Монтаж
схемы
Для
размещения
ОПН
в
узлах
транспозиции
преду
-
сматривают
специальную
коробку
транспозиции
(
КТ
/
ОПН
),
устанавливаемую
в
так
называемом
колодце
транспозиции
(
как
правило
,
это
железобетонный
коло
-
дец
типа
ККС
-5).
Экраны
силового
кабеля
выводятся
из
•
рис
. 9 —
надеть
наконечник
на
шпильку
ОПН
и
закрепить
гайкой
,
после
чего
подвергнуть
трубку
ТУТ
термоусадке
термопистолетом
или
газовой
горелкой
;
•
рис
. 10 —
выполнить
операции
,
показанные
на
рис
.
6—9,
для
остальных
проводов
ППС
и
далее
закрыть
коробку
крышкой
.
ПРИМЕР
ВЫБОРА
СХЕМЫ
И
МОНТАЖА
ТРАНСПОЗИЦИИ
ЭКРАНОВ
Выбор
схемы
Кабельная
линия
10
кВ
длиной
L
К
= 6000
м
с
мед
-
ной
жилой
F
Ж
=
630
мм
2
и
медным
экраном
F
Э
= 95
мм
2
проложена
сомкнутым
треугольником
.
Ток
нормального
режима
I
Ж
= 700
А
,
ток
трёхфазного
короткого
замыкания
20
кА
,
ток
однофазного
замыка
-
ния
на
землю
неважен
,
так
как
не
влияет
на
расчёты
.
Требуется
выбрать
оптимальную
схему
заземления
экранов
.
Для
кабеля
10
кВ
630/95
по
каталогу
диаметр
d
=
50
мм
.
При
типовой
толщине
оболочки
Δ
ОБ
= 5
мм
на
-
ходим
диаметр
экрана
d
Э
=
d
–2
Δ
ОБ
= 40
мм
.
При
прокладке
треугольником
d
АВ
=
d
ВС
=
d
АС
=
d
,
тогда
среднее
расстояние
между
осями
фаз
мм
.
Отношение
s/d
Э
=
50/40 = 1,25.
Согласно
рис
. 2
при
s/d
Э
= 1,25
и
F
Э
= 95
мм
2
имеем
I
Э
/
I
Ж
= 0,25.
По
формулам
(1), (2)
находим
относительные
потери
и
пропускную
способность
:
о
.
е
.;
о
.
е
. (84%).
По
формулам
(3), (4)
находим
потери
в
экранах
и
их
стоимость
:
Вт
;
P
Э
= (
P
Э
/
P
Ж
)•
P
Ж
= 0,41•(93•10
3
) = 38•10
3
Вт
;
(
кВт
•
ч
)
/
год
;
Рис
. 11
Рис
. 12
96
СЕТИ РОССИИ
транспозиционных
муфт
фаз
А
,
В
,
С
кабеля
при
помощи
проводов
соединительных
с
полиэтиленовой
изоляцией
(
ППС
)
и
далее
заходят
в
КТ
/
ОПН
,
где
присоединяются
к
ОПН
.
Провод
ППС
имеет
такую
же
прочность
,
как
оболоч
-
ка
силового
кабеля
(
класс
изоляции
6
кВ
),
а
его
сечение
принимается
равным
сечению
экрана
силового
кабеля
(
в
данном
примере
— 95
мм
2
).
Последовательность
монтажа
коробки
транспози
-
ции
,
которая
не
требует
её
открытия
и
нарушения
гер
-
метичности
,
следующая
(
рис
. 11—18):
•
рис
. 11 —
подготовить
коробку
к
монтажу
(
устано
-
вить
в
колодце
транспозиции
);
•
рис
. 12 —
разделать
провод
ППС
,
сняв
с
него
изоляцию
на
необходимую
длину
,
затем
одеть
тер
-
моусаживаемую
трубку
«
термофит
»;
•
рис
. 13 —
защищённый
конец
ППС
вставить
в
про
-
ходной
изолятор
и
затянуть
винты
при
помощи
тор
-
цевого
ключа
-
шестигранника
;
•
рис
. 14 —
обмотать
провод
ППС
при
помощи
«
скотча
23»
в
два
слоя
,
начиная
от
юбки
проходного
изоля
-
тора
;
•
рис
. 15 —
надвинуть
термоусаживаемую
трубку
«
тер
-
мофит
»
на
юбку
проходного
изолятора
до
упора
;
•
рис
. 16 —
выполнить
термоусадку
трубки
«
термофит
»
при
помощи
термопистолета
или
газовой
горелки
,
начиная
от
юбки
проходного
изолятора
;
•
рис
. 17 —
завершить
термоусадку
;
Рис
. 14
Рис
. 16
Рис
. 13
Рис
. 15
Рис
. 18
Рис
. 17
97
№
6 (21),
ноябрь
–
декабрь
, 2013
•
рис
. 18 —
выполнить
операции
,
показанные
на
рис
. 12—17,
для
остальных
проводов
ППС
и
далее
закрыть
крышку
колодца
транспозиции
.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
За
последние
годы
специалистами
отрасли
продела
-
на
большая
работа
,
которая
позволила
создать
всё
не
-
обходимое
для
обоснованного
выбора
и
практической
реализации
оптимальных
схем
соединения
и
заземле
-
ния
экранов
трёхфазных
групп
однофазных
силовых
ка
-
белей
6—500
кВ
.
Выбор
схемы
заземления
экранов
можно
провести
при
помощи
приведённых
в
статье
обобщающих
зави
-
симостей
или
в
программе
ЭКРАН
.
На
незаземлённом
конце
экрана
или
в
узлах
транс
-
позиции
для
защиты
оболочки
кабеля
от
импульсных
перенапряжений
следует
устанавливать
ОПН
класса
6
кВ
.
Установка
ОПН
класса
3
кВ
недопустима
.
Размещение
ОПН
удобно
производить
в
специ
-
альных
быстромонтируемых
концевых
кабельных
коробках
КК
/
ОПН
или
в
коробках
транспозиции
КТ
/
ОПН
.
Вывод
экранов
силового
кабеля
из
муфт
и
его
присо
-
единение
к
ОПН
удобно
выполнять
при
помощи
соеди
-
нительного
провода
с
полиэтиленовой
изоляцией
ППС
класса
6(10)
кВ
,
сечение
жилы
которого
равно
сечению
экрана
силового
кабеля
.
Соединение
муфт
с
ОПН
про
-
водами
класса
0,4; 1,5; 3
кВ
недопустимо
.
Автор
благодарит
М
.
Ю
.
Гангрского
(
ООО
«
ЗЭУ
-
кабель
»)
за
помощь
в
подготовке
материала
.
ЛИТЕРАТУРА
1.
Дмитриев
М
.
В
.
Заземление
экранов
однофазных
силовых
кабелей
6—500
кВ
.—
СПб
.:
Изд
-
во
Политехн
.
ун
-
та
, 2010. —152
с
.
2.
СТО
56947007-29.060.20.103-2011.
Силовые
кабе
-
ли
.
Методика
расчёта
устройств
заземления
экра
-
нов
,
защиты
от
перенапряжений
изоляции
силовых
кабелей
на
напряжение
110—500
кВ
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
.
3.
Дмитриев
М
.
В
.,
Кияткина
М
.
Р
.
Эффективность
при
-
менения
металлической
шины
,
параллельной
одно
-
фазным
кабелям
. //
Энергетик
,
№
6, 2012,
с
. 20—
22.
4.
Дмитриев
М
.
В
.
Перенапряжения
на
изоляции
экра
-
нов
однофазных
силовых
кабелей
6—500
кВ
и
за
-
щита
от
них
. //
КАБЕЛЬ
-news,
№
11,
ноябрь
2008,
с
. 56—62.
5.
Дмитриев
М
.
В
.,
Кияткина
М
.
Р
.
Транспозиция
экра
-
нов
кабелей
6—500
кВ
.
Практические
аспекты
ис
-
пользования
//
Новости
Электротехники
,
№
2(74),
2012,
с
. 80—84.
Оригинал статьи: Выбор и реализация схем заземления экранов однофазных кабелей 6–500 кВ
В настоящее время в энергетике страны уже имеется представление о тех проблемах, которые появились с началом массового применения однофазных кабелей 6–500 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена (СПЭ). Для решения этих проблем специалистами отрасли найдены простые и удобные технические решения.
