60
АНАЛИТИКА
СЕТИ РОССИИ
60
в
о
з
д
у
ш
н
ы
е
Л
Э
П
воздушные ЛЭП
ВВЕДЕНИЕ
Традиционные
мероприятия
по
молниеза
-
щите
ВЛ
35—150
кВ
по
ПУЭ
[1]
предусматрива
-
ют
следующие
мероприятия
:
•
сооружение
многокилометровых
молниеза
-
щитных
тросов
с
углами
защиты
не
более
25—35
о
;
•
обеспечение
необходимой
импульсной
элек
-
трической
прочности
линейной
изоляции
;
•
обеспечение
импульсного
сопротивления
опор
не
более
R
ЗИ
=10—20
Ом
в
районах
с
удельным
сопротивлением
грунтов
ρ
г
не
более
500
Ом·м
и
R
Зρ
= (10—
20)•
√───
ρ
г
/500 —
в
районах
с
ρ
г
более
500
Ом·м
;
•
применение
автоматического
повторного
включения
(
АПВ
).
Кроме
того
,
для
обеспечения
приемлемой
величины
показателя
надёжности
подстанций
по
концам
ВЛ
устанавливают
трубчатые
раз
-
рядники
(
РТ
).
Однако
перечисленные
молниезащитные
мероприятия
(
особенно
невыполнение
требо
-
вания
п
. 3)
не
дают
возможность
обеспечения
высокого
показателя
надёжности
молниеза
-
щиты
ВЛ
и
подстанций
35—150
кВ
в
условиях
Крайнего
Севера
РФ
,
где
ρ
г
достигает
величи
-
ны
более
15—20
кОм
•
м
.
Таким
образом
,
целью
данной
статьи
является
:
•
выделить
особенности
молниезащиты
под
-
станций
в
районах
Крайнего
Севера
;
•
рассмотреть
способы
нетрадиционной
мол
-
ниезащиты
подстанций
в
районах
Крайнего
Севера
,
которые
могут
обеспечить
соответ
-
ствующий
уровень
надёжности
.
При
расчётах
показателя
молниезащиты
ВЛ
и
ПС
в
условиях
Крайнего
Севера
не
учитыва
-
ются
следующие
обстоятельства
:
•
прежде
всего
,
ПУЭ
не
чётко
устанавливает
слабую
грозовую
деятельность
.
Так
,
напри
-
мер
,
при
расчётах
,
если
число
грозовых
часов
в
Ленинградской
области
принимается
равным
Т
ч
= 30—50
ч
,
то
в
Мурманской
обла
-
сти
оно
равно
Т
ч
= 5—10
ч
;
•
в
условиях
Крайнего
Севера
,
как
отмечалось
,
ρ
г
>(15—20)
кОм
·
м
,
поэтому
импульсное
сопротивление
опор
доходит
до
сотен
Ом
,
подстанций
110—150
кВ
—
до
нескольких
Ом
.
По
этой
причине
,
например
,
для
сниже
-
ния
сопротивления
контура
заземления
под
-
станций
применяются
«
выносные
заземли
-
тели
»
через
длинные
шлейфы
,
в
удалённом
конце
которых
имеются
«
местные
»
контуры
заземления
,
находящиеся
в
болотах
,
реках
,
морской
воде
и
т
.
д
. [2—4];
•
в
упомянутых
районах
сооружение
молние
-
защитных
тросов
на
ВЛ
35—150
кВ
приводит
большей
частью
к
негативным
последствиям
,
чем
к
позитивным
.
Требования
ПУЭ
к
углам
защиты
молниезащитных
тросов
(
α
≤
25—35
о
)
действительно
в
значительной
мере
снижают
вероятность
прорывов
молнии
на
фазные
провода
.
Вместе
с
тем
наличие
молниеза
-
щитных
тросов
приводит
к
значительному
росту
вероятности
обратных
перекрытий
как
при
прямых
ударах
молнии
на
тросы
,
так
и
при
ударах
её
в
опоры
.
Это
связано
с
боль
-
шой
величиной
импульсного
сопротивления
заземления
опор
.
Кроме
того
,
молниезащит
-
ные
тросы
при
гололёде
могут
оборваться
и
упасть
,
ликвидация
последствий
в
этом
случае
потребует
привлечения
технических
и
организационных
резервов
;
•
молниезащитные
тросы
обычно
рассчитыва
-
ются
на
полевые
загрязнения
и
атмосферу
,
поэтому
их
гарантированный
срок
эксплуа
-
тации
без
повреждения
равен
25—30
годам
.
Однако
в
районах
с
агрессивной
атмосферой
,
например
,
вблизи
металлургических
заводов
и
комбинатов
,
цементных
заводов
,
шахт
по
добыче
угля
и
железной
руды
и
т
.
п
.
тросы
подвергаются
электрохимической
коррозии
и
,
в
среднем
,
они
без
повреждений
работают
5—10
лет
.
Поэтому
в
таких
районах
тросы
Вопросы молниезащиты
ВЛ 35–150 кВ в районах
Крайнего Севера
Фирудин ХАЛИЛОВ, д.т.н., профессор,
Эдуард КОТЛЯРОВ, магистр,
Санкт-Петербургский государственный политехнический университет
61
№
4 (31) 2015
61
требуют
периодической
замены
,
что
ведёт
к
опре
-
делённым
капитальным
затратам
и
эксплуатаци
-
онным
неудобствам
.
По
этой
причине
во
многих
случаях
ВЛ
строят
без
молниезащитных
тросов
;
•
ВЛ
35—150
кВ
в
настоящее
время
являются
эле
-
ментами
распределительных
сетей
,
и
поэтому
их
длина
значительно
меньше
20
км
.
Так
,
например
,
из
54
обследованных
ВЛ
35
кВ
Кольского
филиала
ПАО
«
МРСК
«
Северо
-
Запада
»
только
7
ВЛ
имеют
длину
более
20
км
.
В
сетях
110
кВ
из
67
ВЛ
толь
-
ко
у
11
протяжённость
больше
20
км
,
а
в
сетях
150
кВ
—
у
14
из
39
обследованных
ВЛ
.
Таким
образом
,
можно
утверждать
,
что
вероятность
пря
-
мых
ударов
молнии
на
таких
ВЛ
мала
и
поэтому
отказ
от
молниезащитных
тросов
возможен
.
При
малых
длинах
ВЛ
доля
тросовых
участков
на
под
-
ходах
к
концевым
устройствам
—
подстанциям
составляет
30%
и
более
.
При
этом
,
если
позволя
-
ет
молниезащита
подстанций
,
то
можно
вообще
отказаться
от
молниезащитных
тросов
;
•
при
организации
молниезащиты
ВЛ
35—150
кВ
в
условиях
Крайнего
Севера
не
учитывается
ком
-
мутационный
ресурс
выключателей
.
Во
-
первых
,
ВЛ
имеют
самовосстанавливающуюся
изоляцию
,
поэтому
после
молниевого
перекрытия
изоляции
ВЛ
за
время
бестоковой
паузы
АПВ
она
вос
-
станавливается
и
ВЛ
включается
в
нормальную
работу
.
Во
-
вторых
,
между
двумя
капремонтами
выключателей
допускается
несколько
отключений
(n
0
)
полного
тока
КЗ
(
I
0
—
ток
КЗ
на
шинах
).
Что
же
касается
отключений
при
перекрытиях
вдали
от
подстанций
,
разумеется
,
фактический
ток
КЗ
—
I
КЗф
.
—
будет
меньше
,
чем
I
0
,
то
есть
,
выключатель
может
фактически
отключить
ток
I
КЗф
.
в
n
ф
> n
0
раз
.
Это
обстоятельство
должно
быть
учтено
при
орга
-
низации
молниезащиты
ВЛ
;
•
на
многих
ВЛ
35—150
кВ
Крайнего
Севера
уста
-
новлены
морально
и
технически
устаревшие
защитные
аппараты
—
трубчатые
разрядники
(
РТ
).
Эксплуатация
этих
защитных
аппаратов
свя
-
зана
с
большими
расходами
и
неудобствами
,
что
объясняется
двумя
обстоятельствами
:
○
после
каждого
грозового
сезона
РТ
следует
де
-
монтировать
для
обследования
в
лаборатор
-
ных
условиях
и
нанести
лак
на
трубку
,
после
чего
снова
подключить
к
ВЛ
;
○
после
нескольких
срабатываний
внутренний
диаметр
трубки
из
винипласта
или
фибробаке
-
лита
РТ
увеличивается
,
вследствие
чего
изме
-
няется
верхняя
и
нижняя
величины
тока
сра
-
батывания
.
Поэтому
приходится
переносить
РТ
на
другие
линии
или
вовсе
утилизировать
.
По
перечисленным
причинам
эксплуатационный
персонал
прибегает
к
некоторым
нетрадиционным
способам
молниезащиты
ВЛ
,
которые
приводят
к
пересмотру
молниезащиты
подстанций
.
Возможными
областями
применения
нетради
-
ционной
молниезащиты
ВЛ
35—150
кВ
в
условиях
Крайнего
Севера
,
например
,
в
Мурманской
области
,
могут
являться
:
•
высокие
переходные
пролёты
через
реки
,
зали
-
вы
,
ущелья
и
другие
преграды
по
трассе
ВЛ
;
•
участки
ВЛ
в
гололёдоопасных
районах
,
где
применение
молниезащитных
тросов
нецелесо
-
образно
;
•
участки
ВЛ
с
локально
повешенной
молниепора
-
жаемостью
;
•
двухцепные
ВЛ
с
вертикальной
подвеской
про
-
водов
;
•
районы
со
сверхвысоким
значением
удельного
объёмного
сопротивления
грунтов
.
Главным
нетрадиционным
способом
молниезащи
-
ты
ВЛ
является
применение
нелинейных
ограничите
-
лей
перенапряжения
(
ОПН
).
Максимальный
эффект
может
быть
обеспечен
путём
установки
ОПН
на
каж
-
дой
опоре
и
на
каждой
фазе
ВЛ
.
Однако
из
-
за
доста
-
точно
высокой
стоимости
названных
защитных
аппа
-
ратов
такой
способ
экономически
нецелесообразен
.
Ряд
технико
-
экономических
преимуществ
могут
дать
длинно
-
искровые
разрядники
(
РДИ
),
которые
,
в
определённых
случаях
,
позволяют
отказаться
от
молниезащитных
тросов
и
РТ
,
обеспечивая
при
этом
требуемую
величину
показателя
молниезащиты
ВЛ
.
Это
обеспечивается
за
счёт
значительного
снижения
вероятности
перехода
импульсного
перекрытия
изо
-
ляции
в
устойчивую
дугу
тока
короткого
замыкания
.
Однако
эти
защитные
аппараты
преимущественно
освоены
для
линий
6
и
10
кВ
,
а
для
линий
35—150
кВ
они
находятся
на
апробационной
стадии
.
Наиболее
перспективным
видом
нетрадиционных
способов
организации
молниезащиты
ВЛ
является
применение
мультикамерных
изоляторов
-
разряд
-
ников
(
ИРМК
) [5—9].
Они
могут
быть
изготовлены
в
фарфоровом
и
полимерном
вариантах
.
Наиболее
технологичным
и
экономичным
считается
вариант
полимерного
мультикамерного
изолятора
-
разрядни
-
ка
(
ПИРМК
).
Далее
в
статье
рассмотрим
результаты
сравни
-
тельного
анализа
упомянутых
альтернативных
спо
-
собов
молниезащиты
ВЛ
(
подстанций
) 35—150
кВ
.
Здесь
под
термином
«
альтернативные
методы
»
молниезащиты
понимается
такой
метод
или
способ
,
при
котором
показатель
надёжности
молниезащиты
ВЛ
(
подстанций
)
будет
не
меньше
,
чем
такой
показа
-
тель
по
способу
или
методу
,
рекомендуемому
ПУЭ
,
и
имеющему
место
в
настоящее
время
.
Как
отмечалось
выше
,
нельзя
рассматривать
молниезащиту
ВЛ
и
подстанций
раздельно
,
обе
эти
проблемы
неразрывно
связаны
между
собой
и
слу
-
жат
для
решения
одной
и
той
же
проблемы
передачи
и
распределения
электроэнергии
.
Основными
альтернативными
методами
молние
-
защиты
сетей
35—150
кВ
являются
:
•
применение
каскадных
схем
молниезащиты
[3];
•
использование
мультикамерных
изоляторов
-
раз
-
рядников
[5—9];
•
использование
благоприятного
влияния
большо
-
го
числа
ВЛ
,
отходящих
от
подстанции
;
•
использование
коммутационной
способности
выключателей
;
•
установка
ОПН
на
ВЛ
на
опасных
участках
.
Каскадный
принцип
молниезащиты
предусма
-
тривает
включение
нескольких
защитных
аппара
-
тов
«
по
ходу
молниевых
волн
».
Это
обеспечивает
62
СЕТИ РОССИИ
последовательное
ограничение
перенапряжений
и
даёт
возможность
отказаться
от
тросов
на
подходах
к
подстанциям
или
существенно
сократить
их
длину
,
снизить
требования
к
заземлению
опор
вблизи
под
-
станций
.
Такой
способ
особенно
важен
для
районов
страны
,
где
имеет
место
большое
удельное
сопро
-
тивление
грунтов
.
В
последние
годы
в
ОАО
«
НПО
«
Стример
»
раз
-
работан
и
внедрён
в
эксплуатацию
ряд
длинно
-
ис
-
кровых
защитных
аппаратов
от
6
до
220
кВ
для
улучшения
молниезащиты
ВЛ
,
а
,
следовательно
,
подстанций
.
Они
выполняются
шлейфного
типа
(
РДИШ
),
модульного
типа
(
РДИМК
),
изоляторы
-
разрядники
мультикамерные
типа
ИРМК
.
Самыми
новыми
из
последних
являются
полимерные
изо
-
ляторы
-
разрядники
мультикамерные
типа
ПИРМК
[5—9].
Эти
защитные
аппараты
не
только
обеспе
-
чивают
молниезащиту
ВЛ
,
но
и
молниезащиту
под
-
станций
.
В
северных
сетях
имеет
место
ряд
подстанций
35—150
кВ
,
от
которых
отходит
большое
количество
ВЛ
.
В
этом
случае
одним
из
альтернативных
спосо
-
бов
отказа
от
тросов
и
РТ
является
благоприятное
влияние
отходящих
—
более
четырёх
—
ВЛ
.
Предположим
,
что
по
одной
из
n
линий
на
подстан
-
цию
приходит
молниевая
волна
.
При
этом
остальные
n-1
ВЛ
представляют
собой
эквивалентное
волновое
сопротивление
Z
Э
= Z
В
/(n-1),
где
Z
Э
—
волновое
со
-
противление
одной
фазы
ВЛ
.
Так
,
например
,
если
n = 6, Z
В
= 400
Ом
,
то
Z
Э
= 400/(6-1) = 80
Ом
.
Такое
эквивалентное
сопротивление
подстанций
в
первом
приближении
равно
динамическому
сопротивлению
вентильных
разрядников
или
нелинейных
ограни
-
чителей
перенапряжений
.
То
есть
,
большое
число
ВЛ
,
отходящих
с
подстанции
,
эквивалентно
допол
-
нительному
защитному
аппарату
на
подстанции
.
По
этой
причине
длина
опасной
зоны
молниезащитных
тросов
получается
примерно
десятки
метров
,
кото
-
рыми
можно
пренебречь
и
отказаться
от
молниеза
-
щитных
тросов
.
Как
известно
из
[1—4],
допустимое
число
молни
-
евых
отключений
ВЛ
и
выбор
молниезащиты
по
кри
-
терию
коммутационного
ресурса
линейных
выключа
-
телей
определяется
по
формуле
:
N
доп
.
г
= N
0
•
β
Г
•[1/(
Т
пр
•(2-
К
АПВ
)] •
К
В
,
где
N
0
—
допустимое
,
без
ремонта
выключателя
,
количество
отключений
номинального
тока
коротко
-
го
замыкания
;
Т
пр
—
средний
период
планового
ремонта
выклю
-
чателей
,
год
;
β
Г
—
отношение
числа
молниевых
отключений
к
общему
числу
автоматических
отключений
;
К
АПВ
—
коэффициент
успешности
АПВ
;
К
В
—
коэффициент
,
учитывающий
условия
экс
-
плуатации
выключателей
,
длину
ВЛ
,
значение
тока
КЗ
в
ближайшей
к
шинам
подстанции
точке
ВЛ
и
из
-
менение
коммутационного
ресурса
выключателей
при
удалении
точки
КЗ
от
шин
ПС
.
При
отсутствии
уточняющих
местных
инструкций
значение
Т
пр
в
соответствии
с
ПТЭ
для
масляных
,
воздушных
и
элегазовых
выключателей
принимает
-
ся
6—8, 4—6
и
12
лет
соответственно
.
По
опыту
эксплуатации
сетей
35—150
кВ
в
РФ
для
β
Г
получены
средние
величины
β
Г
= 0,09—0,1.
Коэффициент
успешности
АПВ
—
К
АПВ
—
для
сетей
35—150
кВ
равен
:
К
АПВ
= 0,7—0,75.
Ресурс
,
расходуемый
при
одной
коммутации
из
N
0
,
равен
1/N
0
.
В
общем
случае
расходуемый
при
удалённой
точке
КЗ
от
шин
ПС
на
расстояние
l
,
вы
-
ключатель
коммутирует
ток
I
l
,
равный
:
I
l
= U
экс
/(
√─
3 X
КЗ
) = U
экс
/[
√─
3 (
Х
С
+
Х
Л
•
l
)] <
I
0
,
где
Х
с
—
реактивное
сопротивление
системы
от
-
носительно
шин
подстанции
по
прямой
последова
-
тельности
,
Ом
.
Оно
определятся
по
величине
тока
КЗ
при
среднеэксплуатационном
рабочем
напряже
-
нии
U
экс
в
ближайшей
к
шинам
ПС
точке
ВЛ
со
сторо
-
ны
линейного
вывода
выключателя
:
Х
С
= U
экс
/(
√─
3
I
КЗ
шин
),
Х
Л
—
удельное
индуктивное
сопротивление
ВЛ
по
прямой
последовательности
,
Ом
/
км
.
Комплекс
молниезащиты
ВЛ
35—150
кВ
,
обеспе
-
чивающий
допустимое
число
отключений
по
комму
-
тационному
ресурсу
выключателя
,
для
ВЛ
длиной
l
и
проходящей
в
районе
с
интенсивностью
грозовой
деятельности
Т
ч
,
сводится
к
определению
предель
-
но
допустимого
значения
импульсного
сопротивле
-
ния
R
зи
.
Это
связано
с
тем
,
что
в
большинстве
слу
-
чаев
конструкция
опоры
и
молниезащитный
трос
выбираются
по
другим
соображениям
.
Значения
R
зи
определяются
по
справочным
дан
-
ным
после
перехода
от
абсолютного
допустимого
значения
молниевых
отключений
N
доп
к
предельному
значению
удельного
числа
молниевых
отключений
n
г
.
пред
на
100
км
длины
трасы
ВЛ
и
100
грозовых
ча
-
сов
по
формуле
:
n
г
.
пред
= 10
3
•N
доп
.
г
/(
Тч
•
l
) ,
В
расчётах
варьировались
следующие
факторы
:
•
тип
выключателя
(
то
есть
,
I
0
,
I
пр
и
N
0
);
•
длина
ВЛ
(5, 10, 20, 30, 50
и
100
км
);
•
ток
КЗ
(
I
КЗ
=
I
0
;
I
КЗ
=0,5
I
0
);
•
интенсивность
грозовой
деятельности
(
Т
ч
= 5, 10,
20, 40
часов
);
•
число
изоляторов
в
гирлянде
и
их
строительная
высота
;
•
предельное
значение
R
зи
.
Расчёты
показали
,
что
по
критерию
коммутацион
-
ной
способности
выключателей
при
фактических
ве
-
личинах
токов
короткого
замыкания
,
равномерного
распределения
места
возникновения
КЗ
(
полагаем
,
что
импульсные
перекрытия
с
дальнейшим
перехо
-
дом
в
устойчивое
КЗ
происходят
только
на
опорах
),
длинах
ВЛ
35—150
кВ
,
интенсивности
грозовой
дея
-
тельности
,
числе
изоляторов
в
гирлянде
и
предель
-
ных
значениях
импульсного
сопротивления
опор
в
подавляющем
большинстве
случаев
молниезащита
ВЛ
35—150
кВ
обеспечивается
без
тросов
и
РТ
.
При
отказе
от
молниезащитных
тросов
и
труб
-
чатых
разрядников
на
подходе
,
в
ряде
случаев
не
-
сколько
ухудшается
показатель
надёжности
мол
-
ниезащиты
подстанций
.
Для
компенсации
такого
ухудшения
можно
рекомендовать
следующее
:
•
установку
дополнительного
защитного
аппарата
,
например
,
ОПН
вблизи
линейного
разъедините
-
ля
;
63
№
4 (31) 2015
•
замену
вентильных
разрядников
на
ОПН
;
•
применение
ПИРМК
на
2—3
опорах
вблизи
под
-
станций
.
Установка
дополнительного
защитного
аппарата
(
ОПН
вблизи
линейного
разъединителя
)
фактически
является
развитием
каскадных
схем
,
причём
для
удобства
эксплуатации
дополнительный
защитный
аппарат
устанавливается
не
на
линии
,
а
на
террито
-
рии
подстанции
,
при
этом
установка
этого
аппарата
вблизи
линейного
разъединителя
(
ЛР
)
одновремен
-
но
обеспечивает
защиту
ЛР
и
выключателя
(
отдели
-
теля
),
если
ВЛ
находится
в
горячем
резерве
и
по
-
вторных
ударах
молнии
при
АПВ
.
Весьма
перспективными
ЗА
в
схемах
молние
-
защиты
подстанций
являются
ОПН
.
Более
важным
является
тот
момент
,
что
малые
габариты
и
все
ОПН
делают
их
установку
в
любой
точке
подстан
-
ции
более
лёгкой
и
позволяют
уменьшить
размеры
устройства
.
Использование
ОПН
позволяет
суще
-
ственно
повысить
надёжность
молниезащиты
под
-
станций
и
сократить
длину
опасной
зоны
подхода
.
Наиболее
актуально
это
для
районов
с
высокими
значениями
ρ
гр
.
Исследования
показали
,
что
при
прочих
равных
условиях
использование
ОПН
для
любого
класса
напряжения
в
значительной
степени
улучшает
надёжность
молниезащиты
подстанций
.
Для
сетей
35—150
кВ
это
иллюстрируется
данными
таблицы
.
Можно
отметить
,
что
перспективным
мероприяти
-
ем
может
быть
также
установка
ОПН
одновременно
на
шинах
на
подходе
.
ВЫВОДЫ
Выполнен
поиск
возможностей
отказа
от
молни
-
езащитных
тросов
и
РТ
на
ВЛ
35—150
кВ
.
На
при
-
мере
СЭС
филиала
ПАО
«
МРСК
«
Северо
-
Запада
»
«
Колэнерго
»
показано
,
что
основными
средствами
молниезащиты
остаются
молниезащитные
тросы
и
трубчатые
разрядники
(
РТ
),
обладающие
огромны
-
ми
эксплуатационными
затратами
и
неудобствами
,
не
всегда
обеспечивающие
достаточную
надёж
-
ность
ВЛ
и
ПС
.
Поэтому
разработаны
альтернатив
-
ные
мероприятия
по
молниезащите
ВЛ
.
При
отказе
от
молниезащитных
тросов
и
РТ
про
-
дуктивным
будет
использование
каскадных
схем
молниезащиты
и
ввод
в
эксплуатацию
полимерных
мультикамерных
изоляторов
(
ПИРМК
)
тех
же
клас
-
сов
напряжения
.
При
большом
количестве
ВЛ
(
более
четырёх
)
также
можно
отказаться
от
молниезащит
-
ных
тросов
,
так
как
здесь
оказывает
благоприятное
влияние
эквивалентное
волновое
сопротивление
параллельных
ВЛ
,
которое
можно
рассматривать
как
защитный
аппарат
.
В
районах
Крайнего
Севера
можно
успешно
ис
-
пользовать
коммутационную
способность
выключа
-
телей
между
двумя
капитальными
ремонтами
.
Достаточно
перспективно
применение
ПИРМК
,
которые
выполняют
функцию
изолятора
и
защитно
-
го
аппарата
.
Технико
-
экономические
расчёты
показали
,
что
практически
всегда
целесообразен
отказ
от
молние
-
защитных
тросов
и
РТ
.
ЛИТЕРАТУРА
1.
Правила
устройства
электроустановок
(
ПУЭ
).
7-
е
издание
,
переработанное
и
дополненное
.
2.
Дергаев
Ю
.
М
.,
Ефимов
Б
.
В
.,
Захри
И
.
М
.
Расчёт
числа
грозовых
отключений
ЛЭП
в
условиях
Крайнего
Севера
.
В
книге
«
Передача
и
распреде
-
ление
электроэнергии
в
районах
Севера
»,
Апа
-
титы
, 1989.
3.
Костенко
М
.
В
.,
Невретдинов
Ю
.
М
.,
Халилов
Ф
.
Х
.
Грозозащита
электрических
сетей
в
районах
с
высоким
удельным
сопротивлением
грунта
.
На
-
ука
,
Ленинградское
отделение
, 1984.
4.
Ефимов
Б
.
В
.,
Невретдинов
Ю
.
М
.,
Данилин
А
.
Н
.,
Ха
-
лилов
Ф
.
Х
.,
Гумерова
Н
.
И
.
Анализ
надёжности
гро
-
зозащиты
подстанций
.
Современные
проблемы
//
Новости
электротехники
, 2009,
№
4 (58)
и
№
5 (59).
5.
Подпоркин
Г
.
В
.,
Енькин
Е
.
Ю
.,
Калакутский
Е
.
С
.,
Пильшиков
В
.
Е
.,
Сиваев
А
.
Д
.
Грозозащита
ВЛ
10—35
кВ
и
выше
при
помощи
мультикамерных
разрядников
и
изоляторов
-
разрядников
.
Элек
-
тричество
, 2010,
№
10.
6.
Подпоркин
Г
.
В
.
Разработка
мультикамерных
изоляторов
-
разрядников
для
ВЛ
220
кВ
без
гро
-
зозащитного
тороса
.
Энергетик
, 2010,
№
12.
7.
Подпоркин
Г
.
В
.,
Пильшиков
В
.
Е
.,
Енькин
Е
.
Ю
.
Разработка
полимерных
мультикамерных
изо
-
ляторов
-
разрядников
35
и
110
кВ
.
Постановка
задачи
.
Известия
Петербургского
университе
-
та
путей
сообщения
, 2011,
выпуск
4 (29).
8.
Подпоркин
Г
.
В
.,
Пильшиков
В
.
Е
.,
Енькин
Е
.
Ю
.
Разработка
полимерных
мультикамерных
изо
-
ляторов
-
разрядников
35
и
110
кВ
.
Новое
в
рос
-
сийской
энергетике
, 2012,
выпуск
2.
9.
Халилов
Ф
.
Х
.,
Гольдштейн
В
.
Г
.,
Подпоркин
Г
.
В
.,
Степанов
В
.
П
.
Электромагнитная
совмести
-
мость
и
разработка
мероприятий
по
улучше
-
нию
защиты
от
перенапряжений
сетей
6—
35
кВ
.
Москва
,
Энергоатомиздат
, 2009.
10.
Руководство
по
защите
электрических
сетей
6—1150
кВ
от
грозовых
и
внутренних
перена
-
пряжений
/
Под
научной
редакцией
Н
.
Н
.
Тиходее
-
ва
. 2-
ое
издание
.
Санкт
-
Петербург
,
Издатель
-
ство
ПЭИПК
Минтопэнерго
РФ
, 1999.
Подстанция
U
ном
,
кВ
Относительная
надёжность
молниезащиты
подстанций
Тупиковая
35/110/150
2,0—2,5/2,0—2,3/1,8—2,2
Проходная
35/110/150
2,1—2,7/2,0—2,6/1,9—2,5
Многофидерная
35/110/150
2,2—2,8/2,1—2,7/2,0—2,3
Таблица
.
Улучшение
показателя
надёжности
молниезащиты
при
установке
ОПН
Оригинал статьи: Вопросы молниезащиты ВЛ 35–150 кВ в районах Крайнего Севера
Выполнен поиск возможностей отказа от молниезащитных тросов и РТ на ВЛ 35—150 кВ. На примере СЭС филиала ПАО «МРСК «Северо-Запада» «Колэнерго» показано, что основными средствами молниезащиты остаются молниезащитные тросы и трубчатые разрядники (РТ), обладающие огромными эксплуатационными затратами и неудобствами, не всегда обеспечивающие достаточную надёжность ВЛ и ПС. Поэтому разработаны альтернативные мероприятия по молниезащите ВЛ.
