Влияние формирования сухих участков в зонах прохождения кабельных линий

Page 1

Page 2

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

звестно, что на нагрузку подземных рас-
пределительных кабелей влияют различ-
ные факторы: температура окружающей
среды, глубина залегания кабелей, коли-

чество параллельных цепей кабелей и термическое
удельное сопротивление почвы. Одним из важней-
ших и часто игнорируемых факторов является фор-
мирование сухих зон вокруг подземных кабелей под
действием нагрузок. Сухие зоны обычно формиру-
ются вокруг подземных кабелей под влиянием на-
грузок вследствие движения воды в почве. В данной
работе проводились исследования влияния форми-
рования сухих зон на пропускную способность по
току подземных кабелей. Будет предложен и рас-
считан коэффициент снижения номинальных пара-
метров вследствие формирования сухих зон вокруг
подземных кабелей для различных типов природных
засыпных грунтов. В качестве ссылки будет исполь-
зоваться стандарт МЭК 60287-1-3. Для изучения яв-
ления формирования сухих зон в различных типах
грунтов был проведён ряд опытных работ.

Согласно стандарту МЭК 60287-1-3 [1] токовая

нагрузка проложенных в земле кабелей определяет-
ся характеристиками почвы и свойствами кабелей.
В стандарте указано, что удельное тепловое сопро-
тивление грунта варьируется от 0,5 до 1,2

C•м/Вт, но

тепло, рассеиваемое кабелем под влиянием нагруз-
ки, увеличивает тепловое сопротивление грунта, что
может привести к отказу кабеля по причине наруше-
ния теплового режима и температурной нестабиль-
ности грунта вокруг кабеля [2, 3]. Именно поэтому
при проектировании кабельной распределительной
сети необходимо учитывать коэффициент снижения
номинальных параметров кабеля вследствие фор-
мирования сухих зон. Определение токовых нагру-
зок подземных кабелей на основании постоянных
значений теплопроводности почвы производилось
несколькими методами [4—7]. Многие исследовате-

ли предлагают различные математические модели
для изучения явления высыхания грунта вокруг под-
земных силовых кабелей [8—14]. В данной работе
на основе стандарта МЭК 60287-1-3 рассчитан ко-
эффициент снижения номинальных параметров с
учётом формирования сухих зон. Здесь также при-
водятся данные экспериментальной работы, прове-
дённой на различных типах грунтов с целью иссле-
дования явления формирования сухих зон под на-
грузкой. Кабель под нагрузкой был смоделирован
отдельным источником тепла.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ

1. Образцы грунта, используемые

при испытаниях

Для изучения формирования сухих зон при раз-

личных условиях нагрузки были проведены экспери-
менты с различными типами грунта. Во время прове-
дения экспериментов по изучению явления осуше-
ния и тепловых характеристик грунта вокруг сило-
вых кабелей были исследованы шесть типов почвы.
По своему составу эти почвы могут классифициро-
ваться, как показано в табл. 1.

2. Тепловые испытания по изучению явления

высыхания песчаного грунта

Экспериментальная установка

На рис. 1 пока-

зана экспериментальная установка, используемая
для исследований. Образец для исследований поме-
щается в цилиндр диаметром 100 мм. Высота образ-
ца грунта — 100 мм. В верхнюю часть в направлении
сверху вниз вводится тепловой поток заданной ве-
личины; свойства этого потока измеряются при по-
мощи датчика теплового потока. Нижняя часть об-
разца находится в контакте с пластиной из пори-
стого стекла (диаметр пор — 5 мм). Эта фильтро-
вальная пластина приклеена к сосуду из прозрачной
пластмассы, полностью наполненному водой; со-

Влияние формирования
сухих участков в зонах
прохождения кабельных линий

Доклад Международной конференции и выставки по распределению

электроэнергии – CIRED

Осама Е. Гоуда, Каирский университет,

Гада M. Амер, Университет Бенха, Адель З. эль-Деин, Университет Вэлли, Египет

Page 3

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

суд соединён с уравнительной склянкой при помо-
щи гибкого патрубка, уровень воды в уравнительной
склянке выступает в качестве искусственного зерка-
ла грунтовых вод. Цилиндр с образцом загермети-
зирован по верхней стенке уровня изоляции при по-
мощи кольцеобразного уплотнения. При такой ком-
поновке можно регулировать влагу и водосодержа-
щие компоненты. Для получения возможности изме-
рения распределения температуры в различных точ-
ках образца грунта по его оси установлено несколь-
ко термопар.

Результаты испытаний.

На рис. 2—7 показано

распределение температуры в различных точках об-
разцов грунта в зависимости от расстояния (песок 1,
песок 2, песок 3, песок 4, илистый песок и глинисто-
илистый песок). Испытуемые образцы нагревались
в установившемся режиме при плотности теплового
потока Q

и сосущей силы p



, и, как показано на

рисунках, зависимость между расстоянием и време-
нем выражена двумя кривыми, т.е. существуют две
зоны. Зона 1 вблизи источника нагрева представляет
собой кабель и является зоной высыхания, и зона 2,
которая обычно берёт начало в конце зоны 1 и из-
вестна как зона влажности. Прерывистость кривых
означает раздел между зонами высыхания и увлаж-
нения. Было также замечено, что уклон каждой зоны
означает повышение термического сопротивления,
которое можно рассчитать следующим образом [1]:



_____________

(1)

где

dT/dZ

— перепад температуры,

C/м;



— удельное сопротивление грунта,

C•м/Вт и

— плотность потока нагрева, Вт/м

Скорость формирования сухой зоны можно рас-

считать при помощи следующего соотношения:

Таблица 1. Классификация исследуемых типов почвы

Тип

почвы

Весовой процент, %

Классификация

Гравий

Песок

Ил

Глина

Песок 1

1,5

88,5

–

Крупнозернистый песок с малым содержанием

гравия, незначительное содержание ила

Песок 2

88,5

9,5

–

Песок средней зернистости с малым содержанием

гравия и средним содержанием ила

Песок 3

–

Песок смешанной зернистости с небольшим

содержанием гравия и ила

Песок 4

–

Песок смешанной зернистости с небольшим

содержанием гравия

Илистый

песок

–

Песок смешанной зернистости с небольшим

содержанием гравия

Глинисто-

илистый

песок

Песок смешанной зернистости с небольшим

содержанием гравия

— X

) / (t

— t

) = скорость формирования зоны

высыхания X

> X

(2)

где X

— положение зоны высыхания в любой точ-

ке, зарегистрированное за время t

, а X

— положе-

ние зоны высыхания в любой точке за время t

Рис. 1. Компоновка устройства для

испытаний на высыхание

(dT/dZ)

Электронагреватель
Датчик теплового
потока
Термоизоляция
Образец грунта

Термопары
Перфорированная
пластина
Уплотнение
Фильтровальная
пластина
Охладитель

Трубка воды

Page 4

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

В табл. 2 показано удельное тепловое сопротив-

ление различных типов грунта при испытательной
нагрузке 728 Вт/м

и сосущей силе p



. Из табл. 2

видно, что зона высыхания в песке 1 начала форми-
роваться после 3 часов, в песке 2 — после 3,5 часа,
в песке 3 — после 2 часов, в песке 4 — после 2,7
часа, в илистом песке — после 4 часов и в глинисто-
илистом песке — после 3 часов. Окончательно зоны

высыхания достигли стабильного состояния по исте-
чении 24—48 часов в зависимости от типа испыту-
емого грунта. Также было отмечено, что интенсив-
ность формирования зоны высыхания с течением
времени падает по достижении небольшого стабиль-
ного значения. Но кроме этого, было замечено, что
время и скорость формирования зоны высыхания за-
висят от величины нагрузки Вт/м

и значения p

Таблица 2. Удельное тепловое сопротивление и скорость формирования зоны

высыхания в различных типах испытываемых грунтов

Тип
грунта

Вт/м

Время, ч

для зоны

высыхания,



С•м/Вт

для зоны

увлажнения,



С•м/Вт

Скорость формирования

зоны высыхания, см/ч

Песок 1

728

∞

0,137

0,45 от 1 до 3 ч

1,136

0,471

1,2

0,543

0,1 от 5 до 9 ч

1,67

0,766

0,00416 от 24 до 48 ч

1,64

0,749

Песок 2

728

∞

0,188

0,36 от 1 до 3 ч

3,5

1,089

0,484

1,244

0,6

0,016 от 6 до 24 ч

1,648

0,763

0,0041 от 24 до 48 ч

1,737

0,686

Песок 3

728

∞

0,549

0,374

0,25 от 2 до 4 ч

0,869

0,549

1,010

0,597

0,2 от 4 до 6 ч

1,751

0,789

0,033 от 6 до 24 ч

1,537

0,795

0,0085

от 24 до 48 ч

Песок 4

728

∞

0,477

0,12

0,6 от 1 до 3 ч

0,986

0,670

1,770

0,784

0,2 от 3 до 5 ч

1,654

0,534

0,0041

от 24 до 48 ч

Илистый
песок

728

∞

0,223

1,66 от 1 до 4 ч

1,098

0,4995

1,226

0,554

0,15 от 4 до 6 ч

1,590

0,883

0,055 от 6 до 24 ч

1,609

0,732

0,012 от 24 до 48 ч

Глинисто-
илистый
песок

728

∞

0,565

0,283

0,2 от 3 до 6 ч

0,8360

0,481

1,694

0,824

0,38 от 6 до 24 ч

1,648

0,549

0,01 от 24 до 48 ч

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Page 5

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

Коэффициент снижения номинальных

параметров вследствие формирования зоны

высыхания

Коэффициент снижения номинальных параме-

тров означает соотношение между допустимой токо-
вой нагрузкой кабеля и формированием зоны высы-
хания и допустимой токовой нагрузкой при условии,
что формирования зоны высыхания не происходит.
В стандарте МЭК 60287-1-3 даётся формула расчёта
токовой нагрузки при формировании зоны высыха-
ния. Для использования этой формулы необходимо
знать зависимость между сопротивлениями сухой и
влажной зон засыпного грунта (



) и разность между

критической температурой границы раздела между
влажной зоной и зоной высыхания C

и температу-

рой окружающей среды (



—



). В табл. 3 приведе-

ны эти значения для испытуемого грунта при усло-
вии, что Q

равно 728 Вт/м

. Во время испытаний

значение Q

варьировалось от 468 до 344 Вт/м

соот-

ветственно, но было отмечено, что значительных из-
менений (



—



), а также



не происходило.

Таблица 3. Значения



—





для тестируемых

образцов грунта

Тип грунта



Песок 1

2,179

Песок 2

2,16

Песок 3

2,21

Песок 4

2,257

Илистый

песок

2,1962

Глинисто-

илистый

песок

2,055

По результатам большого количества испытаний,

проведённых на различных образцах грунта, исполь-
зуемого в качестве засыпного материала, было уста-
новлено, что критическая температура формирова-
ния зоны высыхания зависит от компонентов грунта
и не зависит от нагрузки кабеля. Кроме того, соот-
ношение между тепловым сопротивлением влажной
и сухой зон зависит от типа грунта и не зависит от
нагрузки кабеля. Также было отмечено, что количе-
ство времени, необходимое для формирования зоны
высыхания вокруг проложенного под землей кабеля,
зависит от нагрузки кабеля, типа грунта и его вла-
госодержания. Допустимая токовая нагрузка кабе-
ля может быть рассчитана по уравнениям стандарта
МЭК 60287-1-3 без использования значения форми-
рования зоны высыхания и с применением значения
этой зоны для различных распределительных кабе-
лей. Уравнения стандарта МЭК 60287-1-3 представ-
лены ниже. Допустимая токовая нагрузка подземно-
го кабеля следующая:

Рис. 2. Температура (

С) в зависимости от рас-

стояния для песка 1 при p



и Q

= 728 Вт/м

(3)

где



= (



—



) — разность между температурой

жилы



и температурой



окружающей среды,

n — количество несущих нагрузку жил кабеля

(они одного сечения и несут одинаковую нагрузку);

— диэлектрические потери на единицу длины

для оболочки пофазных жил;

— сопротивление жилы переменному току

при максимальной рабочей температуре,

С/м;

— тепловое сопротивление на единицу длины

жилы между проводником и оболочкой,

C•м/Вт;

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Рис. 3. Зависимость температуры (

С) от расстоя-

ния для песка 2 при p



и Q

= 728 Вт/м

емперат

ура,

емперат

ура,

Расстояние, см

Движение формирования

полосы высыхания

Движение формирования

полосы высыхания

48 ч
24 ч
6 ч
5 ч
3 ч
1 ч

48 ч
24 ч
6 ч
3,5 ч
1 ч

Page 6

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Рис. 4. Зависимость температуры от расстояния

для песка 3 при p



и Q

= 728 Вт/м

Рис. 5. Зависимость температуры от расстояния

для песка 4 при p



и Q

= 728 Вт/м

— тепловое сопротивление на единицу длины

подушки между оболочкой и броней,

C•м/Вт;

— тепловое сопротивление на единицу длины

внешнего обслуживания кабеля,

C•м/Вт;

— тепловое сопротивление на единицу длины

между поверхностью кабеля и прилегающим грун-
том,

C•м/Вт;



— соотношение потерь в металлической обо-

лочке к общим потерям в жилах кабеля;



— соотношение потерь в броне к общим поте-

рям всех жил кабеля.

Таким образом, преобразованное уравнение бу-

дет иметь следующий вид:

(4)

где:



= (



—



) — разность между критиче-

ской температурой и температурой окружающей
среды,



— соотношение между тепловыми сопротивле-

ниями (сухой и влажной зон);

(



—



) и



взяты из таблицы 3 для различных

типов грунта с их тепловым сопротивлением, нане-
сённым на графики на рисунках 2—7, и представ-
лены в таблице 2.

Для расчёта снижения номинальной мощности

кабелей 11, 33, 66 и 132 кВ с учётом данных испы-
тываемых типов грунта в качестве засыпного мате-
риала использовалась компьютерная программа.
На рисунке 8 показан пример формирования зоны
высыхания вокруг трёх кабелей 33 кВ, проложен-
ных непосредственно в грунте. В таблице 4 даны
полученные результаты. На их основании был сде-
лан вывод относительно того, что коэффициент
снижения номинальной мощности варьируется в
пределах 0,88 и 0,98 в зависимости от параметров
грунта и кабеля. Для кабелей 33 кВ и выше глуби-
на залегания и расстояние между ними приняты
соответственно 1 и 0,4 м, а для кабелей ниже 33 кВ
глубина прокладки принята 0,8 м. На рисунке 8 по-
казано распределение температуры по поверхно-
сти кабеля 33 кВ. Зоны высыхания в зависимости
от типа грунта формируются при температурах 63,
65, 58, 56, 57 и 60

C соответственно.

В табл. 4 даются обобщённые расчётные данные

для определения коэффициента снижения номи-
нальной мощности испытуемых кабелей при форми-
ровании зоны высыхания. Из данных таблицы вид-
но, что грунты типа песок 2 и песок 1 имеют более
высокий коэффициент, чем остальные.

Как видно из табл. 3, они имеют одинаковое со-

отношение теплового сопротивления высыхание/
увлажнение и одинаковую разность между крити-
ческой температурой и температурой окружаю-
щей среды, кроме того, согласно табл. 1 у них поч-

Рис. 6. Зависимость температуры от расстояния

для илистых песков при p



и Q

=728 Вт/м

емперат

ура,

емперат

ура,

емперат

ура,

Расстояние, см

Движение формирования

полосы высыхания

Движение формирования

полосы высыхания

Движение формирования

полосы высыхания

48 ч
24 ч
6 ч
4 ч
2 ч

48 ч
24 ч
5 ч
3 ч
1 ч

48 ч
24 ч
6 ч
4 ч
1 ч

Page 7

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

ти одинаковый состав грунта, т.е. весовое содержа-
ние гравия и ила отличается незначительно. Грунт
типа песок 4 имеет самый низкий коэффициент
снижения номинальных параметров, и возможной
причиной этому является его самое высокое значе-
ние соотношения теплового сопротивления высы-
хание/увлажнение, как показано в табл. 3, а также
то, что он не содержит глины и ила (табл. 1). Или-
стый и глинисто-илистый грунты также имеют не-
плохой коэффициент снижения номинальной мощ-
ности, но они могут служить причиной образования
коррозии оболочки кабеля вследствие высокого со-
держания ила.

На рис. 8 показано распределение температуры

вокруг трёх трёхфазных кабелей (33 кВ), уложен-
ных непосредственно в грунт типа песок 1 и распо-
ложенных в одной плоскости при нагрузке 1106 A.
Расстояние между фазами составляет 0,4 м, а глу-
бина залегания — 1 м. Было зарегистрировано, что
зона высыхания начала формироваться при темпе-
ратуре 63

Выводы

На основании экспериментального исследования

и проведённого анализа были сделаны следующие
выводы:

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Таблица 4. Коэффициент снижения номинальных параметров одножильных кабелей,

расположенных в одной плоскости

Тип грунта

Песок 1

Песок 2

Песок 3

Песок 4

Илистый

песок

Глинисто-

илистый песок

Удельное тепловое сопротивление
по влажности,

C•м/Вт

0,766

0,763

0,7898

0,784

0,732

0,8241

Удельное тепловое сопротивление
по высыханию,

C•м/Вт

1,67

1,648

1,7513

1,77

1,609

1,694

Температура зоны высыхания,

Кабель 132 кВ

Пропускная способность по току без
образования зоны высыхания, А

687

688

678

680

699

666

Пропускная способность по току
с образованием зоны высыхания, А

643

652

615

609

634

615

Коэффициент снижения
номинальных параметров

0,935

0,9477

0,9071

0,895

0,907

0,9234

Кабель 66 кВ

Пропускная способность по току без
образования зоны высыхания, A

841

842

830

832

858

814

Пропускная способность по току
с образованием зоны высыхания, А

767

777

734

726

758

734

Коэффициент снижения
номинальных параметров

0,912

0,9228

0,8843

0,872

0,8834

0,9017

Кабель 33 кВ

Пропускная способность по току без
образования зоны высыхания, А

1106

1108

1092

1095

1127

1082

Пропускная способность по току
с образованием зоны высыхания, А

1024

1037

980

970

1010

979

Коэффициент снижения
номинальных параметров

0,925

0,9359

0,897

0,8858

0,8962

0,9048

Кабель 11 кВ

Пропускная способность по току без
образования зоны высыхания, А

674

675

666

668

686

656

Пропускная способность по току
с образованием зоны высыхания, А

639

647

613

607

631

612

Коэффициент снижения
номинальных параметров

0,948

0,9585

0,920

0,908

0,9198

0,9329

Page 8

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

• формирование зон высыхания вокруг подземных

кабелей снижает ёмкость кабеля на коэффици-
ент, определённый в данной работе на основании
коэффициента снижения номинальных параме-
тров, значение которого зависит от типа грунта;

• на основании многочисленных испытаний было

отмечено, что явление высыхания засыпного
грунта начинается при различных температурах
с различной интенсивностью и зависит от типа
грунта и весового содержания ила;

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Рис. 7. Зависимость температуры от расстояния

для глинисто-илистого песка при p



и Q

= 728 Вт/м

Рис. 8. Распределение температуры внутри и вокруг трёх трёхфазных

кабелей (33 кВ), уложенных непосредственно в землю и расположенных

в одной плоскости

• время, необходимое для формирования зоны вы-

сыхания вокруг подземных кабелей, более про-
должительное для образцов грунта с содержа-
нием ила, чем для образцов без содержания по-
следнего. Скорость перемещения формирования
зоны высыхания в грунтах с содержанием ила
ниже, чем в грунтах без него.

ЛИТЕРАТУРА

1. Стандарт МЭК 60287-1-3. «Расчёт номинальной

токовой нагрузки. Коэффициент нагрузки 100%»,
1982.

2. Koopmans G., Gouda O.E. Перенос тепла и влаж-

ности в почве с гистерезисным потенциалом
влажности. 4

International conference on numeri-

cal methods in thermal problems. 15—18 July 1985,
Swansea, U.K.

3. Gouda O.E. Формирование зон высыхания вокруг

подземных кабелей при пиковых нагрузках. Mod-
eling, Simulation & Control, ASME Press, vol. 7, № 3,
1986, pp. 35—46.

4. J. Hegyi and A. Klestoff. Токонесущая способность

промышленных кабельных систем, IEEE. Transac-
tions on Industry Applications, Vol. 24, № 1, January-
February 1988, pp. 99—105.

5. M.A. Hanna, A.Y. Chikhani and M.M.A. Salama. Тер-

мический анализ силовых кабелей в многослой-
ных почвах. Part 3: Case of Two Cables in a Trench,
IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 9, № 1,
January 1994, pp. 572—578.

6. G.J. Anders, H.S. Radhakrishna. Термический ана-

лиз кабелей с учё-
том переноса теп-
ла и влаги в почве,
IEEE Transactions on
Power Delivery. Vol. 3,
№ 4, October 1988, pp.
1280—1288.
7. G.J. Anders, A.K.T.
Napieralski, and W.
Zamojski. Расчёт вну-
треннего термическо-
го сопротивления и
пропускной способ-
ности по току трёх-
жильных неэкраниро-
ванных кабелей с на-
полнителями, IEEE
Transactions on Power
Delivery. Vol. 13, № 3,
July 1998, pp. 699—
705.
8. Francisco de Leon,
and George J. Anders.
Влияние засыпки на

емперат

ура,

Расстояние, см

Движение формирования

полосы высыхания

48 ч
24 ч
6 ч
3 ч

Page 9

«КАБЕЛЬ-news», № 1, 2012, www.kabel-news.ru

пропускную способность по
току на основании анализа по
методу конечных элементов,
IEEE Transactions on Power De-
livery. Vol. 23, № 2, April 2008,
pp. 537—543.

Charis Demoulias, Dimitris P.
Labridis, Petros S. Dokopoulos
and Kostas Gouramanis. Про-
пускная способность по току
силовых кабелей низкого на-
пряжения при несинусоидаль-
ных токах, IEEE Transactions
on Power Delivery. Vol. 22, № 1,
January 2007, pp. 584—594.

10. Carlos Garrido, Antonio F. Otero

and Jose Cidras. Теоретическая модель расчё-
та пропускной способности по току в стабиль-
ных и переходных режимах и температуре, IEEE
Transactions on Power Delivery. Vol. 18, № 3, July
2003, pp. 66—678.

11. Michael R. Yenchek and Gregory P. Cole. Тео-

ретическое моделирование переносных сило-

вых кабелей, IEEE Transactions
on Industry Applications. Vol. 33,
№ 1, January-February 1997, pp.
72—79.
12. G.J. Anders, A. Napieralski and
Z. Kulesza. Расчёт внутреннего
термического сопротивления и
пропускной способности по току
трёхжильных экранированных
кабелей с наполнителями, IEEE
Transactions on Power Delivery. Vol.
14. № 3, July 1999, pp. 729—734.
13. Neil P. Schmidt. Сравнение
между стандартами пропускной
способности МЭК и СИГРЭ, IEEE
Transactions on Power Delivery. Vol.

14, № 4, October 1999, pp. 1555—1562.

14. G.J. Anders, M. Chaaban, N. Bedard and R.WD. Gan-

ton. Новый подход к расчёту пропускной способ-
ности по току кабелей, проложенных в кабельной
канализации при помощи метода конечных эле-
ментов, IEEE Transactions on Power Delivery, vol.
PWRD-2, № 4, October 1987, pp. 969—975.

Актуально

ÊÀÁÅËÜÍÛÅ ËÈÍÈÈ

Оригинал статьи: Влияние формирования сухих участков в зонах прохождения кабельных линий

Читать онлайн

Доклад Международной конференции и выставки по распределению электроэнергии – CIRED