Симметрирование режимов в системах электроснабжения железнодорожной тяги

60

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

9:

16

9:

50

10:24

10:58

11:32

12:06

12:40

13:14

13:48

14:22

14:56

15:30

16:04

16:38

17:12

17:46

18:20

18:54

19:28

20:03

20:37

21:11

21:45

22:19

22:53

23:27

0:

01

0:

35

1:

09

1:

43

2:

17

2:

51

3:

25

3:

59

4:

33

5:

07

5:

41

6:

15

6:

49

7:

23

7:

57

8:

31

9:

05

Ku

2

,%

время, мин

Симметрирование режимов 
в системах электроснабжения 
железнодорожной тяги

УДК

 621.331

КАЧЕСТВО

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

Висящев

 

А

.

Н

., 

к

.

т

.

н

., 

профессор

 

кафедры

 

Электрических

 

станций

, 

сетей

 

и

 

систем

 

ФГБОУ

 

ВО

 «

Иркутский

 

национальный

 

исследовательский

 

технический

 

университет

»

Каратаев

 

Б

.

Н

., 

генеральный

 

директор

 

ОАО

 «

Иркутская

 

электро

-

сетевая

 

компания

»

Тигунцев

 

С

.

Г

.,

к

.

т

.

н

., 

доцент

 

кафедры

 

Электрических

 

станций

, 

сетей

 

и

 

систем

 

ФГБОУ

 

ВО

 «

Иркутский

 

национальный

 

исследовательский

 

технический

 

университет

»

Федосов

 

Д

.

С

.,

к

.

т

.

н

., 

доцент

 

кафедры

 

Электрических

 

станций

, 

сетей

 

и

 

систем

 

ФГБОУ

 

ВО

 «

Иркутский

 

национальный

 

исследовательский

 

технический

 

университет

»

В

 

статье

 

рассматриваются

 

мероприятия

, 

необходимые

 

для

 

осуществления

 

симметриро

-

вания

 

режимов

 

и

 

компенсации

 

РМ

 

в

 

системах

 

внешнего

 

электроснабжения

 

железнодо

-

рожной

 

тяги

.

Ключевые

 

слова

:

электроснабжение

 

железных

 

дорог

, 

несимметричные

 

нагрузки

, 

симметрирование

 

режимов

, 

качество

 

электро

-

энергии

Keywords:

power supply of railways, asymmetric loads, voltage 
balancing, power quality

С

овременный

 

этап

 

развития

 

энергетики

 

ха

-

рактеризуется

 

прогрессирующим

 

ростом

 

числа

 

и

 

мощности

 

несимметричных

 

нагру

-

зок

, 

симметричное

 

трехфазное

 

исполнение

 

которых

 

либо

 

невозможно

, 

либо

 

нецелесообразно

 

по

 

технико

-

экономическим

 

соображениям

. 

К

 

таким

 

нагрузкам

 

относится

 

железнодорожная

 

тяга

 

на

 

пере

-

менном

 

токе

, 

индукционные

 

печи

 

и

 

пр

. 

В

 

электро

-

энергетических

 

системах

 (

ЭЭС

) 

со

 

значительной

 

до

-

лей

 

таких

 

нагрузок

 

происходит

 

искажение

 

симметрии

 

трехфазного

 

напряжения

. 

В

 

результате

 

качество

 

электрической

 

энергии

 

не

 

соответствует

 

требовани

-

ям

 

ГОСТ

 32144-2013 [1].

Коэффициент

 

несимметрии

 

напряжений

 

по

 

обрат

-

ной

 

последовательности

 (

ОП

) 

в

 

узлах

 

электрической

 

сети

 

вдоль

 

всей

 

трассы

 

Транссибирской

 

магистрали

 

превышает

 

нормально

 

и

 

предельно

 

допустимые

 

зна

-

чения

. 

По

 

имеющимся

 

данным

, 

в

 

Читинской

 

энерго

-

системе

 

коэффициент

 

несимметрии

 

напряжений

 

по

 

ОП

 

достигает

 8%, 

то

 

есть

 

превышает

 

нормально

 

до

-

пустимое

 

значение

 

в

 4 

раза

.

На

 

Байкало

-

Амурской

 

магистрали

  (

БАМ

) 

даже

 

при

 

незначительной

 

загрузке

 

тяговых

 

подстанций

 

(6–7 

пар

 

поездов

 

в

 

сутки

) 

коэффициент

 

несиммет

-

рии

 

напряжений

 

по

 

ОП

 

достигает

 6% (

рисунок

 1). 

При

 

полной

 

загрузке

 

БАМа

 

значение

 

коэффициента

 

пре

-

высит

 10%.

Рис

. 1. 

Значения

 

коэффициента

 

несимметрии

 

напряжений

 

по

 

обратной

 

последовательности

 

на

 

стороне

 

высшего

 

напряжения

 

ПС

 «

Окусикан

»

61

В

 

Иркутской

 

энергосистеме

 

коэффициент

 

не

-

симметрии

 

напряжений

 

по

 

ОП

 

достигает

 4–6%, 

то

 

есть

 

превышает

 

нормально

 

допустимое

 

значение

 

в

 2–3 

раза

.

На

 

кафедре

 

электрических

 

станций

, 

сетей

 

и

 

си

-

стем

 

ИРНИТУ

 

разработана

 

методика

 

выбора

 

па

-

раметров

 

многофункционального

 

симметроком

-

пенсирующего

 

устройства

 (

СКУ

) [2–4]. 

Требования

 

к

 

задаче

 

совместного

 

симметрирования

 

и

 

компен

-

сации

 

реактивной

 

мощности

 (

РМ

) 

следующие

:

 

–

при

 

выборе

 

параметров

 

СКУ

 

должна

 

быть

 

обе

-

спечена

 

их

 

минимальная

 

установленная

 

мощ

-

ность

;

 

–

СКУ

 

должны

 

выполняться

 

на

 

реактивных

 

эле

-

ментах

;

 

–

СКУ

 

выполняется

 

с

 

пофазным

 

управлением

.

В

 

соответствии

 

с

 

этими

 

требованиями

 

разрабо

-

тан

 

алгоритм

 

расчета

 

совместного

 

симметрирования

 

и

 

компенсации

 

РМ

 

в

 

сложных

 

ЭЭС

 

с

 

несимметрич

-

ными

 

нагрузками

. 

Задача

 

сводится

 

к

 

определению

 

токов

 

и

 

напряжений

 

прямой

 

последовательности

 

(

ПП

) 

и

 

ОП

 

СКУ

 

при

 

условии

 

поддержания

 

допусти

-

мых

 

напряжений

 

в

 

заданных

 

узлах

.

Расчет

 

симметрирования

 

ведется

 

по

 

той

 

же

 

методике

, 

что

 

и

 

расчет

 

нормального

 

режима

  (

НР

) 

с

 

разницей

 

лишь

 

в

 

расчете

 

режима

 

по

 

ОП

. 

Для

 

ОП

 

формируется

 

и

 

решается

 

система

 

уравнений

, 

при

-

меняемая

 

для

 

расчета

 

установившихся

 

режимов

:

 

Y

2

 

Y

2

баз

 

U

∙

2

 

İ

2

НН

 

||              ||

 

· 

||       ||

= 

||       ||

, (1)

 

Y

2

бал

 

Y

2

ББ

 

U

∙

2

баз

 

İ

2

бал

где

 

Y

2

баз

 — 

вектор

-

столбец

 

взаимных

 

проводимос

-

тей

 

между

 

базисными

 

узлами

 

и

 

всеми

 

остальны

-

ми

; 

Y

2

бал

 — 

вектор

-

строка

 

взаимных

 

проводимостей

 

между

 

балансирующими

 

узлами

 

и

 

всеми

 

остальны

-

ми

; 

Y

2

 — 

матрица

 

собственных

 

и

 

взаимных

 

прово

-

димостей

 

всех

 

узлов

, 

кроме

 

балансирующего

 

и

 

ба

-

зисного

; 

Y

2

ББ

 — 

матрица

 

взаимных

  (

собственных

, 

если

 

базисные

 

и

 

балансирующие

 

узлы

 

совпадают

) 

проводимостей

 

между

 

базисными

 

и

 

балансирую

-

щими

 

узлами

; 

U

∙

2

баз

 — 

вектор

-

столбец

 

напряжений

 

ОП

 

в

 

базисных

 

узлах

  (

за

 

базисные

 

узлы

 

приняты

 

узлы

, 

в

 

которых

 

необходимо

 

снизить

 

напряжение

 

ОП

 

до

 

допустимой

 

величины

, 

например

 

до

 2%); 

U

∙

2

 — 

вектор

-

столбец

 

напряжений

 

ОП

 

в

 

осталь

-

ных

 

узлах

; 

İ

2

НН

 — 

вектор

-

столбец

 

задающих

 

токов

 

ОП

 

несимметричных

 

нагрузок

; 

İ

2

бал

 — 

матрица

 

то

-

ков

 

ОП

 

в

 

балансирующих

 

узлах

  (

за

 

балансирую

-

щие

 

узлы

 

принимаются

 

узлы

, 

в

 

которых

 

установ

-

лены

 

СКУ

).

Система

 

уравнений

 (1) 

решается

 

относительно

 

İ

2

бал

 

следующим

 

образом

. 

Находятся

 

напряжения

 

U

∙

2

 

из

 

матричного

 

уравнения

:

 

U

∙

2

 = 

Y

2

-1

(

İ

2

НН

 – 

Y

2

баз

 

U

∙

2

баз

) (2)

и

 

подставляются

 

в

 

уравнение

:

 

İ

2

бал

 = 

Y

2

бал

 

U

∙

2

 + 

Y

2

ББ

 

U

∙

2

баз

. (3)

Ток

 

в

 

балансирующем

 

по

 

ОП

 

узле

 

равен

 

току

 

ОП

 

СКУ

, 

кроме

 

случая

, 

когда

 

в

 

балансирующем

 

узле

 

включена

 

несимметричная

 

нагрузка

, 

здесь

 

ток

 

ОП

 

СКУ

 

İ

2

СКУ

 

находим

 

по

 

выражению

:

 

İ

2

СКУ

 = 

İ

2

бал

 – 

İ

2

НН

. (4)

 

ПП 

Ввод 

|Y

2

|, |

2

I

| 

ОП 

U

2

 

   

Печать 

S

НН 

Уточнение значений

мощностей несим-

метричных нагрузок

 

Формирование вектора-

столбца задающих токов 

ОП (

2НН

I

) и матрицы 

собственных и взаимных 

проводимостей ОП

 

Проверка точности 

расчета

 

Печать резуль-

татов расчета

 

Решение системы 

уравнений

 

Расчет режима ПП 

 

Ввод исходных данных

 

Фаза

 

U

2доп 

φ

 

 

СКУ

 

Расчет фазы

допустимого

напряжения ОП

 

Проверка точности расчета фазы 

допустимого напряжения ОП по 

выражению: 

2

2( 1)

2

U

i

U

i

U

 

Расчет 

параметров СКУ

 

Рис

. 2. 

Блок

-

схема

 

расчета

 

несимметричного

 

режима

 

в

 

симметричных

 

координатах

Реактивный

 

ток

 

ПП

 

СКУ

 

I

1

РСКУ

 

определяется

 

по

 

следую

-

щему

 

выражению

:

 

Q

СКУ

 

I

1

РСКУ

 = —, (5)

 

√

3 · |

U

∙

1

|

где

 

Q

СКУ

 — 

реактивная

 

мощ

-

ность

 

СКУ

 

в

 

схеме

 

ПП

;

|

U

∙

1

| — 

модуль

 

напряжения

 

ПП

.

В

 

результате

 

расчета

 

сов

-

местного

 

симметрирования

 

и

 

компенсации

 

РМ

 

получаем

 

также

 

напряжения

 

ПП

 

U

∙

1

 

и

 

на

-

пряжения

 

ОП

 

U

∙

2

 

в

 

узлах

 

уста

-

новки

 

СКУ

, 

необходимые

 

для

 

расчета

 

параметров

 

СКУ

. 

Блок

-

схема

 

расчета

 

симметрирова

-

ния

 

показана

 

на

 

рисунке

 2.

СКУ

 

с

 

соединением

 

элемен

-

тов

 

в

 

треугольник

 

является

 

наи

-

более

 

распространенным

.

Рассмотрим

 

i

-

й

 

узел

 

ЭЭС

, 

в

 

котором

 

требуется

 

поддер

-

жать

 

заданными

 

фазные

 

на

-

пряжения

 

U

∙

A

, 

U

∙

B

, 

U

∙

C

 

за

 

счет

 

генерации

 

в

 

сеть

 

или

 

потре

-

бления

 

из

 

сети

 

токов

 

İ

A

, 

İ

B

, 

İ

C

.

Для

 

получения

 

нужных

 

токов

 

предполагается

 

несиммет

 

рич

-

ное

 

включение

 

сопротивлений

 

в

 

треугольник

 (

рисунок

 3).

№

 1 (46) 2018

62

В

 

общем

 

случае

 

напряжения

 

U

∙

A

, 

U

∙

B

, 

U

∙

C

 

содержат

 

составляющие

 

ПП

  (

U

∙

1

), 

ОП

  (

U

∙

2

) 

и

 

нулевой

 

последо

-

вательности

  (

НП

) (

U

∙

0

). 

Линейные

 

токи

 

İ

A

, 

İ

B

, 

İ

C

 

со

-

держат

 

только

 

составляющие

 

ПП

 

и

 

ОП

 (

İ

1

 

и

 

İ

2

). 

Токи

 

в

 

ветвях

 

сопротивлений

  (

токи

 

в

 

треугольнике

) 

İ

ab

, 

İ

bc

, 

İ

ca

 

содержат

 

составляющие

 

ПП

 (

İ

1

), 

ОП

 (

İ

2

) 

и

 

НП

 

(

İ

0

). 

Токи

 

в

 

треугольнике

 

выражаются

 

через

 

прово

-

димости

 

СКУ

 

Y

ab

, 

Y

bc

, 

Y

ca

 

и

 

линейные

 

напряжения

 

U

∙

ab

, 

U

∙

bc

, 

U

∙

ca

 

следующим

 

образом

:

 

İ



 = 

U

∙

ЛД

 · 

Y

, (6)

 

U

∙

ab

 0  0

где

 

U

∙

ЛД

 = 

||

 0 

U

∙

bc

 0 

||

 — 

диагональная

 

матрица

 0 

0 

U

∙

ca

     

междуфазных

 

напряжений

;

 

Y

ab

Y

 = 

||

 

Y

bc 

||

 — 

вектор

-

столбец

 

проводимостей

 

СКУ

;

 

Y

ca

 

 

İ

ab

İ



 = 

||

 

İ

bc 

||

 — 

вектор

-

столбец

 

токов

 

в

 

треугольнике

 

со

-

 

İ

ca

   

противлений

 

СКУ

.

Окончательно

 

получаем

 

реактивные

 

сопротивле

-

ния

 

фаз

 

СКУ

 

X

ab

, 

X

bc

, 

X

ca

:

 

3 

(2

U

1

р

 + 

U

2

р

 – 

√

3

U

2

A

) · (2

I

1

A

 + 

I

2

A

 + 

√

3

I

2

р

 + 3

I

0

A

 + 

√

3

I

0

р

) – 

 – 

(2

U

1

A

 

+ 

U

2

A

 

– 

√

3

U

2

р

)·(2

I

1

р

 

– 

√

3

I

2

A

 

+ 

I

2

р

 

– 

√

3 

I

0

A

 

+ 3

I

0

р

)

  

X

ab

 = ——————

 

(2

I

1

A

 + 

I

2

A

 + 

√

3 

I

2

р

 + 3

I

0

A

 + 

√

3 

I

2

р

)

2

 + 

 + 

(2

I

1

р

 – 

√

3 

I

2

A

 + 

I

2

р

 + 

√

3 

I

0

A

 + 3

I

0

р

)

2

 

3 

(

U

1

р

 – 

U

2

р

) · (

I

1

A

 – 

I

2

A

 – 

√

3 

I

0

р

) – 

 – 

(

U

1

A

 – 

U

2

A

)·(

I

1

р

 – 

I

2

р

 – 

√

3 

I

0

A

)

X

bc

 = ——————, (7)

 

(

I

1

A

 – 

I

2

A

 – 

√

3 

I

0

р

)

2

 + (

I

1

р

 – 

I

2

р

 – 

√

3 

I

0

A

)

2

 

3 

(2

U

1

р

 + 

U

2

р

 + 

√

3

U

2

A

) · (2

I

1

A

 + 

I

2

A

 – 

√

3

I

2

р

 – 3

I

0

A

 + 

√

3

I

0

р

) – 

 – 

(2

U

1

A

 

+ 

U

2

A

 

– 

√

3

U

2

р

)·(2

I

1

р

 

– 

√

3

I

2

A

 

+ 

I

2

р

 

– 

√

3 

I

0

A

 

+ 3

I

0

р

)

  

X

ca

 = ——————

 

(2

I

1

A

 + 

I

2

A

 – 

√

3 

I

2

р

 – 3

I

0

A

 + 

√

3 

I

2

р

)

2

 + 

 + 

(2

I

1

р

 + 

√

3 

I

2

A

 + 

I

2

р

 – 

√

3 

I

0

A

 – 3

I

0

р

)

2

A

U

C

U

B

U

CA

Z

AB

Z

BC

Z

C

I

A

I

B

I

ab

I

bc

I

ca

I

Рис

. 3.

Несимме

-

тричное

 

включение

 

сопро

-

тивлений

 

в

 

тре

-

угольник

КАЧЕСТВО

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

где

 

U

1

A

, 

U

2

A

 — 

активные

 

составляющие

 

напряжений

 

ПП

 

и

 

ОП

 

соответственно

; 

U

1

р

, 

U

2

р

 — 

реактивные

 

со

-

ставляющие

 

напряжений

 

ПП

 

и

 

ОП

 

соответственно

; 

I

1

A

, 

I

2

A

, 

I

0

A

 — 

активные

 

составляющие

 

токов

 

ПП

, 

ОП

 

и

 

НП

 

соответственно

; 

I

1

р

, 

I

2

р

, 

I

0

р

 – 

реактивные

 

со

-

ставляющие

 

токов

 

ПП

, 

ОП

 

и

 

НП

 

соответственно

.

Особый

 

интерес

 

представляет

 

случай

, 

когда

 

вы

-

полняется

 

полное

 

симметрирование

, 

и

 

напряжение

 

ОП

 

в

 

месте

 

подключения

 

СКУ

 

равно

 

нулю

. 

В

 

этом

 

случае

 

система

 (7) 

существенно

 

упрощается

, 

так

 

как

 

имеет

 

место

 

соотношение

 

I

2

р

 

I

2

A

I

0

A

 = —; 

I

0

р

 = —.

 

√

3 

√

3

При

 

этом

 

получаем

:

 –3

U

1

A

 

· (

I

1

р

 

– 

√

3

I

2

A

 

+ 

I

2

р

)

  

X

ab

 = ———

 

I

2

 

1

A

 + (

I

1

р

 – 

√

3

I

2

A

 + 

I

2

р

)

2

 – 

3

U

1

A

 (

I

1

р

 – 2 

I

2

р

)

X

bc

 = ———. (8)

 

I

2

 

1

A

 + (

I

1

р

 – 2

I

2

р

)

2

 –3

U

1

A

 

· (

I

1

р

 

+ 

√

3

I

2

A

 

+ 

I

2

р

)

  

X

ab

 = ———

 

I

2

 

1

A

 + (

I

1

р

 + 

√

3

I

2

A

 + 

I

2

р

)

2

Системы

 

уравнений

 (7) 

и

 (8) 

позволяют

 

опреде

-

лять

 

параметры

 

многофункциональных

 

СКУ

, 

вы

-

полненных

 

на

 

реактивных

 

элементах

, 

соединенных

 

в

 

треугольник

. 

Данные

 

устройства

 

являются

 

многофункциональными

: 

выполняют

 

функции

 

сим

-

метрирования

 

и

 

компен

-

сации

 

РМ

. 

Последнее

 

так

-

же

 

актуально

, 

поскольку

 

на

 

БАМе

 

существуют

 

про

-

блемы

 

и

 

с

 

уровнями

 

на

-

пряжения

.

Результаты

 

расчета

 

коэффициентов

 

несим

-

метрии

 

по

 

ОП

 

до

 

и

 

после

 

установки

 

СКУ

 

приведе

-

ны

 

на

 

рисунке

 4.

Исследования

 

показа

-

ли

, 

что

 

автоматические

 

СКУ

 

необходимо

 

уста

-

новить

 

на

 

ПС

  «

Таксимо

» 

и

 

ПС

  «

Киренга

». 

Выбор

 

мест

 

установки

 

СКУ

 

вы

-

полнялся

 

исходя

 

из

 

опти

-

0

2

4

6

8

10

12

14

Ки

р

е

н

га

Уль

ка

н

Ку

н

е

р

м

а

Да

ва

н

С

е

в

е

ро-

ба

й

ка

л

ь

с

ка

я

Ки

ч

е

р

а

Ан

го

я

Уоя

н

Ян

ч

у

ка

н

Ан

га

р

а

ка

н

Ок

у

с

и

ка

н

Т

а

кс

и

м

о 220к

В

Т

а

кс

и

м

о 110к

В

Та

кс

им

о

-

тя

го

в

а

я

До установки СКУ

После установки СКУ

Рис

. 4. 

Значения

 

коэффициента

 

несимметрии

 

напряжений

 

по

 

обратной

 

после

-

довательности

  (

k

2

U

0,95

, %) 

при

 

максимальной

 

тяговой

 

нагрузке

 

в

 

сети

, 

питаю

-

щей

 

тяговые

 

подстанции

, 

до

 

и

 

после

 

установки

 

симметрокомпенсирующих

 

устройств

 

на

 

подстанциях

 «

Таксимо

» 

и

 «

Окусикан

»

63

мального

 

размещения

 

источников

 

РМ

 

для

 

пер

-

воочередной

 

нормали

-

зации

 

режима

 

ПП

. 

Нор

-

мализация

 

напряжений

 

ОП

 

выполнялась

 

за

 

счет

 

перераспределения

 

РМ

 

СКУ

 

по

 

фазам

. 

Мето

-

дология

 

выбора

 

мест

 

установки

 

СКУ

 

требует

 

дальнейшего

 

совершен

-

ствования

, 

над

 

этим

 

ве

-

дется

 

работа

.

Возможны

 

два

 

вари

-

анта

 

выполнения

 

СКУ

 

[5]. 

Первый

 

вариант

 — 

СКУ

, 

представляющее

 

собой

 

тиристорный

 

компенсатор

. 

Он

 

со

-

стоит

 

из

 

параллельно

 

включенных

 

конденса

-

торной

 

батареи

 

КБ

 

и

 

тиристорно

-

реакторной

 

груп

-

пы

 

ТРГ

  (

рисунок

  5

а

). 

Другая

 

схема

 

СКУ

 

основана

 

на

 

использовании

 

реактора

 

с

 

подмагничиванием

 

(

рисунок

  5

б

). 

В

 

настоящее

 

время

 

данные

 

устрой

-

ства

 

массово

 

выпускаются

 

с

 

трехфазным

 

управле

-

нием

, 

однако

 

для

 

симметрирования

 

режимов

 

неза

-

висимо

 

от

 

варианта

 

исполнения

 

СКУ

 

необходимо

 

пофазное

 

исполнение

 

конденсаторно

-

реакторно

-

го

 

оборудования

 

и

 

пофазное

 

регулирование

 

его

 

параметров

. 

Требуется

 

доработка

 

системы

 

управ

-

ления

 

и

 

силовой

 

части

 

для

 

реализации

 

СКУ

.

ВЫВОДЫ

Многофункциональные

 

СКУ

 

с

 

пофазным

 

управле

-

нием

 

позволяют

 

выполнить

 

в

 

системе

 

внешнего

 

электроснабжения

 

железнодорожной

 

тяги

 

задан

-

ную

 

компенсацию

 

РМ

 

и

 

ограничение

 

несимметрии

 

КБ

ТРГ

C

LR

VS

Система 

управления

 

C

LR

Система 

управления

ТТ

ТН

Рис

. 5. 

Схема

 

одной

 

фазы

 

симметрокомпенсирующего

 

устройства

 

с

 

использованием

 

тиристорной

 

системы

 

управления

 

реактором

 (

а

) 

и

 

с

 

использованием

 

реактора

 

с

 

подмагничиванием

 (

б

)

а

)

б

)

напряжений

 

до

 

допустимых

 

значений

. 

Для

 

симме

-

трирования

 

режимов

 

и

 

компенсации

 

РМ

 

в

 

систе

-

мах

 

электроснабжения

 

железнодорожной

 

тяги

 

не

-

обходимо

 

выполнить

 

следующие

 

мероприятия

:

 

–

исследование

 

несимметричных

 

режимов

 

в

 

схе

-

ме

 

электроснабжения

 

тяговой

 

нагрузки

;

 

–

выбор

 

параметров

 

многофункциональных

 

СКУ

 

на

 

реактивных

 

элементах

 

по

 

предложенной

 

методике

;

 

–

разработка

 

устройства

 

автоматического

 

пофаз

-

ного

 

управления

 

СКУ

 

и

 

его

 

опытного

 

образца

;

 

–

разработка

 

шунтирующих

 

реакторов

 

с

 

под

-

магничиванием

 

с

 

пофазным

 

управлением

 

на

 

напряжение

 35–220 

кВ

;

 

–

разработка

 

статических

 

тиристорных

 

компенса

-

торов

 (

СТК

) 

с

 

пофазным

 

управлением

 

на

 

напря

-

жение

 35–220 

кВ

. 



ЛИТЕРАТУРА

1. 

ГОСТ

 32144-2013. 

Электрическая

 

энергия

. 

Совместимость

 

техничес

-

ких

 

средств

 

электромагнитная

. 

Нор

-

мы

 

качества

 

электрической

 

энергии

 

в

 

системах

 

электроснабжения

 

об

-

щего

 

назначения

. 

Введ

. 01.07.2014. 

М

.: 

Стандартинформ

, 2014. 15 

с

.

2. 

Висящев

 

А

.

Н

. 

Качество

 

электриче

-

ской

 

энергии

 

и

 

электромагнитная

 

совместимость

 

в

 

электроэнергети

-

ческих

 

системах

: 

Учебное

 

пособие

. 

Иркутск

, 1997. 

Ч

. 1. 187 

с

.

3. 

А

.

с

. 1651340 

СССР

, 

МКИ

 H 02 J 3/26. 

Способ

 

автоматического

 

симмет

 

ри

-

рования

 

напряжений

 

и

 

компенса

-

ции

 

реактивной

 

мощности

 

в

 

элек

-

троэнергетической

 

трехфазной

 

си

-

стеме

 / 

А

.

Н

. 

Висящев

, 

С

.

Г

. 

Тигун

-

цев

. 

№

 4469871/07; 

заявл

. 04.08.88; 

опубл

. 23.05.91. 

Бюл

. 

№

 19. 5 

с

.

4. 

А

.

с

. 541241 

СССР

, 

МКИ

 H 02 J 3/26. 

Устройство

 

для

 

симметрирования

 

режима

 

работы

 

многофазной

 

сети

 

переменного

 

тока

 

с

 

подключенной

 

нагрузкой

 / 

А

.

С

. 

Афанасенко

, 

А

.

Н

. 

Висящев

, 

В

.

В

. 

Нейман

, 

С

.

А

. 

Ший

-

ко

. 

№

 2091757/07; 

заявл

. 03.01.75; 

опубл

. 30.12.76. 

Бюл

. 

№

 48. 7 

с

.

5. 

Кочкин

 

В

.

И

., 

Нечаев

 

О

.

П

. 

Приме

-

нение

 

статических

 

компенсаторов

 

реактивной

 

мощности

 

в

 

электриче

-

ских

 

сетях

 

энергосистем

 

и

 

предпри

-

ятий

. 

М

.: 

Изд

-

во

 

НЦ

 

ЭНАС

. 248 

с

.

REFERENCES
1.  State Standard 32144-2013. Electric 

energy. Electromagnetic compatibility 
of technical equipment. Power quality 
limits in the public power supply sys-
tems. Moscow, Standartinform Publ., 
2014. 20 p. (In Russian).

2. Visyashchev A.N. 

Kachestvo elektri-

cheskoy energii i elektromagnitnaya 
sovmestimost v elektroenergetiches-
kikh sistemakh

 [Power quality and elec-

tromagnetic compatibility in electric 
pow er systems]. Irkutsk, 1997. 187 p.

3. Visyashchev 

A.N., 

Tiguntsev 

S.G. 

Spo-

sob avtomaticheskogo simmetri 

rova-

niya napryazheniy i kompensatsii re-
aktivnoy moshchnosti v elektro 

ener-

ge ticheskoy trekhfaznoy sisteme

 [The 

method of automatic voltage balanc-
ing and reactive power compensation 
in three-phase system]. Patent USSR, 
no. 4469871/07.

4.  Afanasenko A.S., Visyashchev A.N., 

Neyman V.V., Shiyko S.A. 

Ustroystvo 

dlya simmetrirovaniya rezhima raboty
mnogofaznoy seti peremennogo toka
s podklyuchennoy nagruzkoy 

[Device 

for balancing the operating mode of 
multiphase AC network with a con-
nected load]. Patent USSR, no. 
2091757/07.

5.  Kochkin V.I., Nechaev O.P. 

Primene-

nie staticheskikh kompensatorov re  ak-
tivnoy moshchnosti v elektricheskikh 
setyakh energosistem i predpriyatiy 

[Application of static reactive power 
compensators in electrical networks 
of power systems and enterprises]. 
Moscow, NTs ENAS Publ. 248 p.

№

 1 (46) 2018