84
к
а
б
е
л
ь
н
ы
е
л
и
н
и
и
кабельные линии
Продольные параметры
кабельных линий 6–500 кВ
с однофазными кабелями
УДК
621.315.21
Уже
более
10
лет
на
все
классы
номинального
напряжения
от
6
кВ
и
выше
в
России
и
в
мире
массово
применяются
однофазные
кабели
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
.
За
все
это
время
,
к
сожалению
,
в
нормативных
документах
и
каталогах
многочисленных
кабельных
заводов
так
не
появилось
простых
методик
расчета
продольных
параметров
кабелей
,
которые
позволяли
бы
определять
активное
и
индуктивное
сопротивления
прямой
и
нулевой
последовательности
в
зависимости
от
схемы
заземления
экранов
кабелей
.
Предложим
подробную
методику
расчета
.
Дмитриев
М
.
В
.,
к
.
т
.
н
.,
доцент
Санкт
-
Петербургского
политехнического
университета
Ключевые
слова
:
кабельная
линия
,
одно
-
фазный
кабель
,
сшитый
полиэтилен
,
продоль
-
ное
сопротивление
линии
,
прямая
последо
-
вательность
,
нулевая
последовательность
,
заземление
экранов
Keywords:
cable line, single-phase
cable, cross-linked
polyethylene, longitudinal
impedance of the line,
direct sequence, zero
sequence, sheath
grounding
R
L
R
L
C
/2
G
/2
G
/2
C
/2
Рис
. 1.
П
-
схема
замещения
линии
электропередачи
:
а
)
общая
схема
,
б
)
схема
для
рас
-
чета
токов
КЗ
а
)
б
)
ВВЕДЕНИЕ
При
проектировании
электрических
сетей
необходи
-
мо
делать
целый
комплекс
расчетов
,
определяя
,
на
-
пример
:
–
уровни
напряжения
в
узлах
сети
при
различных
нормальных
режимах
и
коротких
замыканиях
(
КЗ
);
–
падения
напряжения
и
потери
мощности
в
линиях
электропередачи
;
–
токи
КЗ
и
их
распределение
по
ветвям
сети
.
В
общем
случае
для
расчета
различных
устано
-
вившихся
режимов
работы
сети
традиционно
ис
-
пользуют
так
называемый
метод
симметричных
со
-
ставляющих
,
суть
которого
заключается
в
разбиении
тройки
фазных
токов
(
напряжений
),
в
том
числе
и
не
-
симметричных
,
на
отдельные
симметричные
состав
-
ляющие
:
–
прямой
последовательности
;
–
обратной
последовательности
;
–
нулевой
последовательности
.
Далее
расчеты
режимов
ведутся
уже
отдельно
по
трем
последовательностям
,
а
итоговое
решение
по
-
лучается
путем
наложения
друг
на
друга
трех
резуль
-
татов
.
Для
расчетов
каждой
из
последовательностей
необходимо
иметь
соответствующую
ей
схему
заме
-
щения
сети
с
известными
параметрами
всех
элемен
-
тов
—
кабельных
линий
(
КЛ
),
воздушных
линий
(
ВЛ
),
трансформаторов
(
Т
)
и
др
.
При
этом
параметры
КЛ
,
ВЛ
,
Т
существенно
зависят
от
того
,
о
какой
из
после
-
довательностей
идет
речь
.
85
Параметры
хорошо
известных
энергетикам
типо
-
вых
ВЛ
и
Т
,
а
также
КЛ
с
бумажно
-
масляной
изоляци
-
ей
,
уже
давно
отражены
в
большом
числе
публикаций
,
справочников
,
каталогов
.
К
сожалению
,
с
параметра
-
ми
КЛ
с
изоляцией
из
сшитого
поли
этилена
(
СПЭ
),
массовое
применение
которых
началось
сравнитель
-
но
недавно
,
ситуация
хуже
,
и
в
настоящее
время
пока
еще
явно
не
хватает
удобных
и
понятных
методик
расчета
,
особенно
для
однофазных
СПЭ
-
кабелей
.
Основные
электрические
параметры
КЛ
показаны
на
ее
П
-
схеме
замещения
(
рисунок
1
а
):
–
продольное
активное
сопротивление
R
;
–
продольная
индуктивность
L
;
–
поперечная
активная
проводимость
G
;
–
поперечная
емкость
C
.
Активная
проводимость
G
для
кабелей
с
СПЭ
изо
-
ляцией
обычно
принимается
равной
нулю
из
-
за
ее
малого
тангенса
угла
диэлектрических
потерь
tg
.
Ем
-
кость
C
—
может
быть
вычислена
с
помощью
простой
формулы
,
приведенной
,
например
,
в
[1]
или
в
любом
каталоге
кабельного
завода
.
Интересно
,
что
емкость
C
однофазного
кабеля
одинакова
по
прямой
,
обрат
-
ной
,
нулевой
последовательностям
(
C
1
=
C
2
=
C
0
).
Как
видно
,
поперечные
G
и
C
не
вызывают
слож
-
ностей
,
чего
нельзя
сказать
о
продольных
парамет
рах
R
и
L
,
расчет
которых
представляет
собой
более
се
-
рьезную
инженерную
задачу
.
Особый
интерес
к
про
-
дольным
R
и
L
однофазных
кабелей
обусловлен
:
–
их
зависимостью
от
последовательности
(
R
1
=
R
2
≠
R
0
и
L
1
=
L
2
≠
L
0
);
–
их
зависимостью
от
схемы
соединения
и
заземле
-
ния
экранов
КЛ
(
двустороннее
заземление
,
одно
-
стороннее
заземление
,
транспозиция
экранов
).
Из
четырех
параметров
КЛ
(
R
,
L
,
G
,
C
)
важность
корректного
определения
именно
R
и
L
связана
еще
и
с
тем
,
что
только
R
и
L
участвуют
в
расчетах
токов
КЗ
сети
(
типовая
схема
замещения
КЛ
для
расчета
КЗ
показана
на
рисунке
1
б
).
Рассмотрим
подробнее
способ
вычисления
про
-
дольных
параметров
КЛ
.
Для
удобства
вместо
ин
-
дуктивности
L
будем
заниматься
индуктивным
со
-
противлением
X
=
L
,
где
= 2
f
рад
/
с
—
круговая
частота
,
f
= 50
Гц
—
частота
сети
.
Также
все
вни
-
мание
сосредоточим
не
на
полных
сопротивлениях
R
=
R
* ·
l
K
и
X
=
X
* ·
l
K
(
расчет
на
полную
длину
КЛ
l
K
),
а
на
погонных
значениях
R
*,
X
* (
Ом
/
м
).
Известен
ряд
новосибирских
,
московских
и
других
работ
,
которые
посвящены
определению
параметров
КЛ
с
однофазными
кабелями
,
однако
предлагаемые
там
подходы
сложны
и
не
получили
распространения
.
Поэтому
продолжим
развивать
идеи
петербургской
книги
[1],
где
для
каждой
типовой
схемы
заземления
экранов
однофазных
кабелей
были
даны
несложные
формулы
для
комплексных
(
активно
-
индуктивных
)
погонных
продольных
сопротивлений
КЛ
прямой
,
об
-
ратной
,
нулевой
последовательности
Z
∙
*
1
,
Z
∙
*
2
,
Z
∙
*
0
,
выра
-
женные
через
специально
введенные
в
[1]
погонные
комплексные
сопротивления
Z
∙
*
Ж
,
Z
∙
*
Э
,
Z
∙
*
К
.
Поскольку
с
помощью
карманного
калькулятора
неудобно
делать
даже
самые
базовые
математиче
-
ские
операции
с
комплексными
числами
,
то
форму
-
лы
книги
[1]
для
Z
∙
*
1
,
Z
∙
*
2
,
Z
∙
*
0
,
было
бы
полезно
допол
-
нительного
преобразовать
,
и
это
удалость
сделать
.
В
итоге
для
каждой
схемы
заземления
экранов
одно
-
фазных
кабелей
теперь
найдены
удобные
выраже
-
ния
для
активных
R
*
1
,
R
*
2
,
R
*
0
и
индуктивных
X
*
1
,
X
*
2
,
X
*
0
сопротивлений
.
Знакомство
с
ними
—
цель
статьи
.
ТРЕХФАЗНАЯ
ГРУППА
ОДНОФАЗНЫХ
КАБЕЛЕЙ
В
конструкции
однофазного
кабеля
можно
выделить
четыре
наиболее
важных
элемента
(
рисунок
2):
–
алюминиевая
или
медная
жила
(
Ж
);
–
изоляция
из
сшитого
полиэтилена
(
И
);
–
медный
проволочный
экран
(
Э
);
–
внешняя
оболочка
(
О
).
Без
учета
зазоров
между
проволоками
жилы
и
за
-
зоров
между
проволоками
экрана
геометрические
характеристики
однофазного
кабеля
могут
быть
най
-
дены
по
приведенным
ниже
выражениям
на
основе
данных
о
поперечных
сечениях
жилы
F
Ж
и
экрана
F
Э
(
есть
в
обозначении
кабеля
),
а
также
данных
о
тол
-
щине
изоляции
И
и
оболочки
О
(
есть
в
книге
[1]):
________
______________
r
1
=
√
F
Ж
/
,
r
2
=
r
1
+
И
,
r
3
=
√
r
2
2
+
F
Ж
/
,
r
4
=
r
3
+
О
.
Более
точные
данные
по
геометрии
однофазного
кабеля
обычно
есть
в
каталогах
кабельных
заводов
.
На
рисунке
3
даны
два
основных
способа
взаим
-
ного
расположения
однофазных
кабелей
,
образу
-
ющих
трехфазную
КЛ
.
Среднее
расстояние
между
осями
фаз
будет
s
=
s
AB
=
s
BC
=
s
AC
=
d
для
сомкнуто
-
го
треугольника
(
d
= 2
r
4
—
внешний
диаметр
фазы
)
_________________
и
s
=
3
√
s
AB
·
s
BC
·
s
AC
= 1,26 ·
s
AB
для
рядной
прокладки
.
В
последние
годы
возрастает
число
КЛ
6–500
кВ
,
которые
прокладываются
не
в
открытом
грунте
,
а
в
грунте
в
полимерных
трубах
.
Причем
,
если
для
КЛ
6–35
кВ
три
фазы
обычно
размещают
в
общей
трубе
сомкнутым
треугольником
,
то
фазы
КЛ
110–500
кВ
располагаются
в
индивидуальных
трубах
,
уложен
-
ных
пучком
.
В
таком
случае
расстояние
между
ося
-
ми
фаз
КЛ
110–500
кВ
будет
s
=
s
AB
=
s
BC
=
s
AC
=
D
,
где
D
—
внешний
диаметр
трубы
.
r
1
r
2
r
3
r
4
∆
И
Ж
И
Э
О
B
C
A
а)
б)
F
Э
F
Ж
изоляция
оболочка
A
C
B
s
АВ
s
ВС
d
∆
s
s = d
s
АС
Рис
. 2.
Основные
геометрические
характеристики
однофазного
кабеля
Рис
. 3.
Взаимное
расположение
трех
однофазных
кабелей
:
а
)
сомкнутым
треугольником
;
б
)
в
ряд
№
1 (46) 2018
86
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
ТОКИ
В
ЭКРАНАХ
В
РЕЖИМАХ
ПРЯМОЙ
И
НУЛЕВОЙ
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЕЙ
На
рисунке
4
представлены
три
основные
схемы
заземления
экранов
однофазных
кабелей
.
Они
от
-
личаются
величинами
наведенных
в
экранах
токов
и
напряжений
промышленной
частоты
,
однако
здесь
основное
внимание
сосредоточим
на
токах
,
а
вернее
на
факте
их
наличия
/
отсутствия
в
экранах
.
Режим
прямой
последовательности
(
как
и
ре
-
жим
обратной
)
характеризуется
тем
,
что
в
жилах
трех
фаз
КЛ
проходят
равные
по
величине
синусо
-
идальные
токи
İ
Ж
1
промышленной
частоты
50
Гц
,
но
при
этом
сдвинутые
друг
относительно
друга
на
120
электрических
градусов
.
Известно
,
что
при
дву
-
стороннем
заземлении
экранов
(
рисунок
4
а
)
указан
-
ная
тройка
токов
прямой
последовательности
жил
İ
Ж
1
наводит
в
экранах
фаз
тройку
токов
прямой
по
-
следовательности
İ
Э
1
[1].
Токи
в
экранах
İ
Э
1
приводят
к
росту
потерь
ак
-
тивной
мощности
КЛ
,
а
значит
к
росту
активного
со
-
противления
КЛ
[1].
Также
токи
в
экранах
влияют
на
магнитное
поле
КЛ
,
а
значит
—
на
ее
индуктивность
и
индуктивное
сопротивление
.
Для
снижения
потерь
активной
мощности
КЛ
ис
-
пользуют
альтернативные
схемы
заземления
экра
-
нов
[1]:
–
транспозицию
экранов
(
рисунок
4
б
)
для
протя
-
женных
КЛ
;
–
одностороннее
заземление
экранов
(
рисунок
4
в
)
для
КЛ
малой
длины
.
Обе
указанные
схемы
не
имеют
токов
в
экранах
(
İ
Э
1
= 0),
и
следовательно
,
КЛ
получит
другие
актив
-
ное
и
индуктивное
сопротивления
,
нежели
она
име
-
ла
в
схеме
с
двусторонним
заземлением
экранов
(
рисунок
4
а
).
Таким
образом
,
ясно
,
что
продольные
параметры
КЛ
прямой
последовательности
R
*
1
и
X
*
1
зависят
от
схемы
заземления
экранов
КЛ
и
,
в
частно
-
сти
,
зависят
от
введенного
в
[1]
комплексного
коэф
-
фициента
D
∙
I
=
İ
Э
1
/
İ
Ж
1
,
названного
«
долей
тока
в
экра
-
не
»
и
определяющего
соотношение
тока
в
экране
и
в
жиле
.
Далее
будет
видно
,
что
в
формулах
для
сопро
-
тивлений
R
*
1
и
X
*
1
присутствует
не
комплексный
коэф
-
фициент
D
∙
I
,
а
его
квадрат
D
∙
I
2
=
D
I
2
,
представляющий
собой
уже
чисто
вещественное
число
,
обозначенное
для
удобства
как
V
=
D
I
2
.
Принципиальная
роль
коэффициента
V
понятна
,
если
,
например
,
определить
отношение
потерь
актив
-
ной
мощности
в
экране
P
Э
=
İ
Э
2
·
R
*
Э
и
жиле
P
Ж
=
İ
Ж
2
·
R
*
Ж
[1],
показывающее
,
какой
из
элементов
КЛ
(
экран
или
жила
)
является
главным
источником
нагрева
СПЭ
изоляции
:
а)
б)
в)
A
B
C
I
Ж1
I
Ж1
I
Ж1
I
Э1
I
Э1
I
Э1
A
B
C
I
Э1
= 0
I
Э1
= 0
I
Э1
= 0
I
Ж1
I
Ж1
I
Ж1
I
Ж1
I
Ж1
I
Ж1
I
Э1
= 0
I
Э1
= 0
I
Э1
= 0
A
B
C
A
B
C
I
Ж0
I
Ж0
I
Ж0
I
Э0
I
Э0
I
Э0
A
B
C
I
Ж0
I
Ж0
I
Ж0
I
Ж0
I
Ж0
I
Ж0
I
Э0
= 0
I
Э0
= 0
I
Э0
= 0
A
B
C
3
I
Э0
3
I
Ж0
I
Э0
I
Э0
I
Э0
3
I
Э0
3
I
Ж0
3
I
Э0
= 0
3
I
Ж0
Режим прямой последовательности:
Режим нулевой последовательности:
Рис
. 4.
Токи
КЛ
в
режимах
прямой
и
нулевой
последовательностей
:
а
)
двустороннее
заземление
экранов
,
б
)
транс
-
позиция
экранов
,
в
)
одностороннее
заземление
экранов
87
P
Э
R
*
Э
D
P
= — =
V
· —
,
P
Ж
R
*
Ж
где
R
*
Ж
=
Ж
/
F
Ж
и
R
*
Э
=
Э
/
F
Э
—
погонные
активные
сопротивления
жилы
и
экрана
;
Ж
,
Э
—
удельные
сопротивления
материала
жилы
и
экрана
при
темпе
-
ратуре
90°
С
(
для
меди
— 2 · 10
-8
Ом
·
м
,
для
алюми
-
ния
— 3,2 · 10
-8
Ом
·
м
).
Режим
нулевой
последовательности
харак
-
теризуется
тем
,
что
в
жилах
трех
фаз
КЛ
проходят
равные
по
величине
синусоидальные
токи
İ
Ж
0
про
-
мышленной
частоты
50
Гц
,
но
при
этом
не
имеющие
углового
сдвига
(
синфазные
токи
).
При
двустороннем
заземлении
экранов
(
рису
-
нок
4
а
)
указанная
тройка
токов
нулевой
последо
-
вательности
жил
İ
Ж
0
наводит
в
экранах
фаз
тройку
токов
нулевой
последовательности
İ
Э
0
(
по
аналогии
с
тем
,
как
это
происходит
в
режиме
прямой
последо
-
вательности
,
где
İ
Ж
1
наводит
İ
Э
1
).
При
транспозиции
экранов
(
рисунок
4
б
)
токи
в
экранах
İ
Э
0
будут
точно
такими
же
,
как
и
при
дву
-
стороннем
заземлении
экранов
(
рисунок
4
а
).
Это
объясняется
тем
,
что
в
режиме
нулевой
последо
-
вательности
токи
трех
жил
İ
Ж
0
не
имеют
углового
сдвига
,
а
значит
становится
невозможна
взаим
-
ная
компенсация
трех
напряжений
,
наведенных
на
участки
транспонированных
экранов
,
и
поэтому
транспозиция
теряет
свой
смысл
.
Единственная
схема
,
где
в
режиме
нулевой
по
-
следовательности
отсутствуют
токи
в
экранах
—
это
одностороннее
заземление
(
рисунок
4
в
).
Помимо
исключения
эффекта
транспозиции
экра
-
нов
,
еще
одной
особенностью
режима
нулевой
по
-
следовательности
является
наличие
токов
в
земле
:
–
тока
3
İ
Ж
0
≠
0;
–
тока
3
İ
Э
0
≠
0 (
кроме
рисунка
4
в
,
где
3
İ
Э
0
= 0).
Ток
в
земле
проходит
вдоль
трассы
кабеля
на
различных
глубинах
,
однако
все
«
нити
»
тока
могут
быть
замены
одной
эквивалентной
,
расположенной
на
расстоянии
D
З
от
кабельной
линии
[1].
Величина
D
З
называется
эквивалентной
глубиной
тока
в
земле
,
оказывает
влияние
на
параметры
нулевой
последо
-
вательности
КЛ
,
и
может
быть
оценена
как
________
З
D
З
= 2,24 ·
√
—
,
·
0
где
З
—
удельное
активное
сопротивление
грунта
,
Ом
·
м
;
0
= 4
· 10
-7
—
абсолютная
магнитная
прони
-
цаемость
вакуума
,
Гн
/
м
.
Для
типового
грунта
З
= 100
Ом
·
м
и
f
= 50
Гц
по
-
лучается
D
З
≈
1000
м
.
Для
ВЛ
,
длина
которых
состав
-
ляет
десятки
и
даже
сотни
километров
,
ток
действи
-
тельно
мог
бы
опуститься
в
землю
на
такую
глубину
D
З
,
и
поэтому
приведенная
формула
для
D
З
широко
применяется
для
расчета
параметров
нулевой
по
-
следовательности
ВЛ
.
Если
говорить
о
КЛ
,
то
их
длина
редко
превос
-
ходит
5–10
км
,
и
токи
нулевой
последовательности
,
идущие
вдоль
кабеля
в
земле
,
на
такой
малой
длине
едва
ли
успеют
«
опуститься
»
на
глубину
D
З
≈
1000
м
.
Поэтому
при
расчете
параметров
R
*
0
и
X
*
0
для
КЛ
,
в
от
-
личие
от
ВЛ
,
величину
D
З
надо
задавать
экспертно
.
Например
,
иногда
величину
D
З
можно
было
бы
принимать
равной
расстоянию
от
КЛ
до
идущих
вдоль
нее
электропроводящих
элементов
,
таких
как
экраны
(
или
броня
)
соседних
КЛ
,
эстакады
,
рельсы
,
трубопроводы
,
шины
заземления
и
т
.
п
.
В
случае
от
-
сутствия
перечисленных
элементов
,
по
мнению
ав
-
тора
,
в
расчеты
R
*
0
и
X
*
0
вполне
допустимо
заклады
-
вать
экспертно
принятое
значение
D
З
≈
10
м
.
Для
иллюстрации
влияния
D
З
на
параметры
R
*
0
и
X
*
0
в
дальнейшем
расчеты
будут
сделаны
как
для
D
З
≈
1000
м
,
так
и
для
D
З
≈
10
м
,
а
результаты
будут
све
-
дены
в
таблицы
,
где
в
каждой
ячейке
они
будут
ука
-
заны
через
косую
черту
(
над
чертой
при
D
З
≈
1000
м
,
под
чертой
при
D
З
≈
10
м
).
При
вычислении
R
*
0
и
X
*
0
помимо
величины
D
З
бу
-
дет
полезным
введение
еще
одного
параметра
—
безразмерного
коэффициента
H
,
учитывающего
вза
-
имное
влияние
экранов
КЛ
и
земли
:
(
R
*
Э
)
2
H
= ——————
,
(
R
*
Э
+ 3
R
*
З
)
2
+ (
X
*
ЭЗ
)
2
R
*
З
= —
0
f
,
0
D
З
3
X
*
ЭЗ
=
— ·
ln
(
——
)
,
r
2
·
s
2
где
R
*
З
—
погонное
активное
сопротивление
земли
;
X
*
ЭЗ
—
некоторое
погонное
индуктивное
сопротивле
-
ние
,
отражающее
взаимное
влияние
экранов
и
земли
.
В
общем
случае
при
определении
параметров
ну
-
левой
последовательности
КЛ
может
быть
полезным
и
учет
сопротивления
контуров
заземления
:
–
в
том
месте
,
где
ток
нулевой
последовательности
попадет
в
землю
;
–
в
том
месте
,
где
ток
нулевой
последовательности
из
земли
возвращается
в
сеть
.
Учет
какого
-
то
одного
из
двух
контуров
,
имею
-
щего
сопротивление
R
ЗУ
(
Ом
),
может
быть
осущест
-
влен
путем
простой
замены
во
всех
формулах
(
для
H
,
R
*
0
и
X
*
0
)
погонного
сопротивления
R
*
Э
=
Э
/
F
Э
на
R
*
Э
=
Э
/
F
Э
+ 3 ·
R
ЗУ
/
l
К
.
Для
учета
не
одного
,
а
сразу
двух
контуров
,
имею
-
щих
сопротивления
R
ЗУ
-1
и
R
ЗУ
-2
(
Ом
),
в
выражении
R
*
Э
достаточно
было
бы
принять
R
ЗУ
=
R
ЗУ
-1
+
R
ЗУ
-2
.
ПРОДОЛЬНЫЕ
СОПРОТИВЛЕНИЯ
КЛ
Для
расчета
продольных
сопротивлений
КЛ
можно
использовать
формулы
[1],
требующие
проведения
операций
с
комплексными
числами
,
особенно
тру
-
доемких
для
сопротивлений
нулевой
последова
-
тельности
.
Для
упрощения
процесса
расчета
в
свое
время
была
разработана
удобная
программа
-
каль
-
кулятор
«
ЭКРАН
»,
способная
определять
не
только
параметры
КЛ
прямой
и
нулевой
последовательно
-
сти
,
но
и
оптимальную
схему
заземления
экранов
.
Недавно
удалось
преобразовать
формулы
[1]
для
комплексных
продольных
сопротивлений
Z
∙
*
1
=
Z
∙
*
2
,
Z
∙
*
0
и
получить
отдельные
несложные
выражения
(1)–(2)
для
активных
(
R
*
1
=
R
*
2
,
R
*
0
)
и
индуктивных
(
X
*
1
=
X
*
2
,
X
*
0
)
сопротивлений
КЛ
,
которые
теперь
можно
было
бы
привести
в
каталогах
на
кабельную
продукцию
.
Как
и
в
[1],
формулы
(1)–(2)
относятся
к
случаю
одноцепной
КЛ
(
только
одна
трехфазная
группа
од
-
нофазных
кабелей
),
не
учитывают
внутренней
ин
-
дуктивности
жилы
,
поверхностного
эффекта
в
жиле
,
эффекта
близости
(
влияние
соседних
фаз
КЛ
на
рас
-
№
1 (46) 2018
88
пределение
тока
по
сечению
жилы
).
Сделанные
до
-
пущения
в
подавляющем
числе
случаев
не
вносят
в
расчеты
погрешности
более
10%,
однако
позволя
-
ют
иметь
простые
и
удобные
аналитические
выраже
-
ния
для
вычисления
параметров
КЛ
.
Погонные
активное
и
индуктивное
сопротивле
-
ния
прямой
последовательности
КЛ
вычисляют
-
ся
как
:
R
*
1
=
R
*
Ж
+
V
·
R
*
Э
0
s r
2
X
*
1
=
— ·
ln
(
— ·
(
—
)
V
)
,
(1)
r
1
s
где
V
< 1
о
.
е
. —
коэффициент
,
зависящий
от
соотно
-
шения
тока
в
экране
и
тока
в
жиле
.
В
частном
случае
,
когда
экраны
КЛ
имеют
транс
-
позицию
(
рисунок
4
б
)
или
же
одностороннее
зазем
-
ление