120
пожарная безопасность
Проблемы применения
кабельных изделий
с токопроводящими жилами
из сплавов алюминия в жилых
и общественных зданиях
УДК
621.31:614.84
В
соответствии
с
приказами
Министра
энергетики
Российской
Федерации
А
.
В
.
Новака
от
16
октября
2017
года
№
968 [1]
и
от
20
декабря
2017
года
№
1196 [2]
в
действующие
нормы
на
электропроводки
были
внесены
необхо
-
димые
изменения
,
и
алюминий
,
но
уже
модернизированный
,
в
виде
сплавов
8030
и
8176,
возвращается
для
применения
в
электропроводках
жилых
и
общественных
зданий
.
В
приложении
к
Приказу
[1]
учитываются
виды
сетей
и
условия
применения
новых
видов
кабельных
изделий
.
В
представ
-
ленной
работе
излагаются
результаты
выполненных
в
ФГБУ
ВНИИПО
МЧС
России
исследований
,
которые
предшествовали
и
,
в
определенной
мере
,
способствовали
появлению
данных
приказов
.
Ключевые
слова
:
кабельные
изделия
с
токопроводящими
жи
-
лами
из
сплавов
алюминия
,
свойства
матери
-
ала
,
температура
нагрева
контактных
соеди
-
нений
,
пожарная
опасность
частиц
металлов
,
практическая
реализация
результатов
иссле
-
дований
,
изменения
в
нормативной
базе
Keywords:
cables with aluminum alloy conductors, material
properties, heating temperature of contact
connections,
fi
re hazard of metal particles,
practical implementation of research results,
changes in the regulatory framework
Смелков
Г
.
И
.,
д
.
т
.
н
.,
профессор
,
заслуженный
деятель
науки
,
главный
науч
ный
сотрудник
отдела
3.3
ФГБУ
ВНИИПО
МЧС
РФ
Пехотиков
В
.
А
.,
к
.
т
.
н
.,
ведущий
науч
ный
сотрудник
отдела
3.3
ФГБУ
ВНИИПО
МЧС
РФ
Рябиков
А
.
И
.,
начальник
отдела
3.3
ФГБУ
ВНИИПО
МЧС
РФ
Назаров
А
.
А
.,
заместитель
началь
ника
отдела
3.3
ФГБУ
ВНИИПО
МЧС
РФ
Каменский
М
.
К
.,
к
.
т
.
н
.,
заместитель
начальника
отделения
кабелей
энергетического
назначения
ОАО
«
ВНИИКП
»
СОСТОЯНИЕ
И
АКТУАЛЬНОСТЬ
ПРОБЛЕМЫ
Современное
состояние
экономики
страны
диктует
необходимость
поиска
и
использования
в
различ
-
ных
отраслях
,
особенно
в
строительной
индустрии
и
энергетике
страны
,
более
экономичных
материа
-
лов
,
инженерного
оборудования
,
в
том
числе
элек
-
тротехнических
изделий
.
В
первую
очередь
речь
идет
о
кабельной
продукции
.
Ведь
высокая
стои
-
мость
меди
,
идущей
на
изготовление
токопроводя
-
щих
жил
(
ТПЖ
)
кабелей
,
ведет
к
существенным
за
-
тратам
и
удорожанию
объектов
.
Анализ
причин
,
побудивших
,
в
свое
время
,
ограничить
применение
кабелей
с
алюминиевыми
жилами
,
показал
,
что
основными
причинами
,
вли
-
яющими
на
отказ
электропроводок
,
является
ряд
факторов
,
таких
как
жесткость
алюминиевых
ТПЖ
и
их
склонность
к
излому
при
монтажных
изгибах
.
Кроме
этого
имеет
место
нестабильность
кон
-
тактных
соединений
кабелей
с
алюминиевыми
жи
-
лами
в
электроизделиях
,
которая
обусловлена
раз
-
личными
значениями
коэффициентов
линейного
расширения
при
нагреве
металлов
контактируемых
элементов
,
а
также
ползучестью
алюминия
,
из
-
за
чего
возникает
потребность
периодического
обслу
-
живания
контактных
соединений
.
Существенный
вклад
в
ограничение
областей
применения
ТПЖ
из
электротехнического
алюми
-
ния
вносит
также
повышенная
скорость
их
окис
-
ления
и
,
как
следствие
,
ухудшение
контактных
со
-
единений
и
высокая
зажигательная
способность
горящих
капель
алюминия
,
возникающих
при
корот
-
ком
замыкании
(
КЗ
).
121
Международный
опыт
подтверждает
роль
при
-
веденных
факторов
на
надежность
электропрово
-
док
.
При
этом
,
в
США
был
сделан
вывод
о
целесо
-
образности
замены
электропроводок
,
выполненных
кабелями
с
ТПЖ
из
алюминия
,
и
произведен
пере
-
ход
на
применение
кабелей
не
с
медными
жилами
,
а
с
жилами
из
сплавов
алюминия
за
счет
примене
-
ния
целого
ряда
добавок
,
существенно
улучшаю
-
щих
их
свойства
.
Сегодня
в
США
это
основной
тип
электропроводок
в
зданиях
.
Учитывая
изложенное
,
компания
«
РУСАЛ
» —
один
из
крупнейших
мировых
производителей
алю
-
миния
,
обратилась
к
Президенту
страны
(
письмо
от
11.10.2015
г
.
№
01-20-192/28)
с
просьбой
поручить
Правительству
Российской
Федерации
разрабо
-
тать
с
участием
заинтересованных
организаций
комплекс
первоочередных
мер
поэтапного
увели
-
чения
годового
производства
алюминия
в
стране
и
его
внедрения
в
различных
отраслях
промышлен
-
ности
и
объектах
экономики
страны
.
В
числе
мер
государственной
поддержки
раз
-
вития
производств
было
названо
предложение
о
внесении
изменения
в
«
Правила
устройства
элек
-
троустановок
»,
о
разрешении
использования
элек
-
тропроводки
с
ТПЖ
из
алюминиевых
сплавов
при
строительстве
зданий
.
Президент
страны
поручил
своей
резолюцией
премьер
-
министру
и
Министру
энергетики
рассмо
-
треть
и
разработать
конкретные
меры
по
реализа
-
ции
указанных
предложений
.
Во
исполнение
дан
-
ного
решения
компания
«
РУСАЛ
»
разработала
два
типа
алюминиевых
сплавов
,
существенно
улучша
-
ющих
физико
-
механические
свойства
жил
.
Жилы
из
этих
сплавов
изготовляются
на
основе
алюми
-
ния
с
применением
(
в
долях
одного
процента
)
до
-
бавок
в
виде
кремния
,
железа
,
цинка
,
магния
и
меди
и
маркируются
под
наименованием
—
сплавы
8030
и
8176.
Ниже
приводятся
результаты
исследований
ВНИИПО
в
части
оценки
пожарной
опасности
электропроводок
с
ТПЖ
из
алюминиевых
сплавов
,
включающие
исследования
динамики
изменения
электрических
сопротивлений
контактных
соедине
-
ний
и
оценку
пожарной
опасности
частиц
металлов
,
образующихся
при
коротком
замыкании
(
КЗ
)
этих
жил
.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
ИССЛЕДОВАНИЯ
ДИНАМИКИ
ИЗМЕНЕНИЯ
ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ
И
ТЕМПЕРАТУР
НАГРЕВА
КОНТАКТНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ
ТПЖ
ИЗ
АЛЮМИНИЕВЫХ
СПЛАВОВ
С
ЗАЖИМНЫМИ
УСТРОЙСТВАМИ
ЭЛЕКТРОУСТАНОВОЧНЫХ
ИЗДЕЛИЙ
В
ЗАВИСИМОСТИ
ОТ
ТОКА
НАГРУЗКИ
Целью
настоящих
исследований
явилась
экспери
-
ментальная
проверка
соответствия
контактных
со
-
единений
для
подключения
кабелей
с
токопроводя
-
щими
жилами
из
алюминиевых
сплавов
марок
8030
и
8176
требованиям
ГОСТ
10434-82 [3].
В
соответствие
,
с
п
. 2.2.3
стандарта
электриче
-
ское
сопротивление
контактных
соединений
(
кро
-
ме
сварных
и
паяных
),
прошедших
испытание
на
соответствие
требованиям
стандартов
и
другой
технической
документации
по
методике
,
указанной
в
ГОСТ
17441-84 [4],
не
должно
превышать
началь
-
ное
значение
более
чем
в
1,5
раза
.
Наибольшая
допустимая
температура
контакт
-
ных
соединений
классов
1
и
2
при
протекании
номинального
(
длительно
допустимого
)
тока
для
проводников
из
алюминия
и
его
сплавов
,
в
соот
-
ветствии
с
п
. 2.2.4
вышеуказанного
стандарта
,
не
должна
превышать
в
установках
до
1000
В
— 95°
С
.
Токовые
нагрузки
проводников
при
этом
прини
-
мают
в
соответствии
с
«
Правилами
устройства
электроустановок
»,
а
также
по
стандартам
или
техническим
условиям
на
конкретные
виды
элек
-
тротехнических
устройств
.
В
соответствии
с
этими
условиями
максималь
-
ные
значения
токов
,
при
которых
определялись
характеристики
контактных
соединений
в
устано
-
вившемся
тепловом
режиме
,
принимались
исходя
из
значений
длительно
допустимого
тока
электро
-
установочных
изделий
и
аппаратов
защиты
,
постав
-
ленных
на
испытания
,
так
как
величины
длительно
допустимых
токовых
нагрузок
проводников
из
спла
-
вов
сечений
2,5
мм
2
и
4
мм
2
превышают
указанные
параметры
изделий
10
А
и
16
А
.
Методика
проведения
исследований
Задачей
исследований
является
определение
значений
электрического
сопротивления
(
показате
-
лей
падения
напряжения
)
в
контактных
соединениях
электротехнических
установочных
изделий
базовых
типов
и
предельных
температур
нагрева
в
устано
-
вившемся
тепловом
режиме
при
заданных
параме
-
трах
протекающего
через
контактные
соединения
электрического
тока
и
усилиях
затяжки
контактных
пластин
для
ТПЖ
из
сплавов
8030
и
8176.
Для
проведения
исследований
были
использова
-
ны
10
типоразмеров
электротехнических
установоч
-
ных
изделий
базовых
типов
(
бытовых
розеток
и
вы
-
ключателей
различных
фирм
-
производителей
на
номинальные
токи
10
А
и
16
А
).
Мощность
тепловыделения
от
одиночного
«
пло
-
хого
контакта
»
в
электрической
цепи
,
учитывая
,
что
падение
напряжения
контактного
перехода
устойчи
-
во
воспроизводится
в
широком
диапазоне
измене
-
ния
тока
и
зависит
в
основном
от
свойств
матери
-
алов
,
образующих
контакт
,
может
быть
рас
c
читана
методом
,
указанным
в
работе
[5].
Стенд
для
проведения
исследований
включал
регулируемый
стабилизированный
источник
пита
-
ния
постоянного
тока
,
измерительные
приборы
для
определения
падения
напряжения
и
величины
про
-
текающего
тока
через
контактные
соединения
,
а
так
-
же
тепловизор
и
др
.
Электроустановочные
изделия
и
аппараты
защи
-
ты
были
сгруппированы
по
значениям
номинально
-
го
тока
и
через
контактные
соединения
с
помощью
исследуемых
проводов
с
ТПЖ
одного
сечения
по
-
следовательно
подключены
к
источнику
питания
.
На
рисунке
1
представлена
схема
внешних
соединений
при
испытании
изделий
для
сечения
жил
2,5
мм
2
про
-
№
3 (48) 2018
122
водов
с
ТПЖ
из
сплавов
алюми
-
ния
марок
8030
и
8176.
Аналогичные
схемы
собраны
для
проводов
с
сечением
ТПЖ
равным
4
мм
2
.
В
соответствии
с
требовани
-
ями
ГОСТ
17441-84
при
прове
-
дении
экспериментов
длина
ис
-
пытываемых
проводников
была
принята
равной
250
мм
,
а
из
-
мерительный
ток
нагрузки
—
не
более
0,3
от
длительно
допусти
-
мого
тока
проводника
.
В
процессе
испытаний
паде
-
ние
напряжения
контактного
пе
-
рехода
измерялось
цифровым
милливольтметром
с
базовой
по
-
грешностью
0,03% (
рисунок
2).
Изменение
тока
нагрузки
произ
-
водилось
ступенями
в
зависимо
-
сти
от
величины
номинального
тока
изделий
.
В
соответствии
с
требова
-
ниями
ГОСТ
17441-84
затяжка
винтовых
контактных
соединений
производилась
моментными
тарированными
отвертками
.
Величи
-
на
крутящего
момента
,
в
соответствии
с
таблицей
9
стандарта
,
принималась
:
–
для
диаметра
резьбы
М
3 — (0,5±0,2)
Н
·
м
;
–
для
диаметра
резьбы
М
4 — (1,2±0,2)
Н
·
м
.
На
основании
измеренных
значений
протекающе
-
го
тока
и
падения
напряжения
в
контактном
соедине
-
нии
были
рассчитаны
величины
сопротивлений
кон
-
тактов
в
исходном
—
R
ИСХ
(«
холодном
состоянии
»)
и
при
максимальном
нагреве
(
длительно
допусти
-
мым
током
) —
R
M
АХ
.
Результаты
испытаний
Проведенные
испытания
показали
,
что
переход
-
ные
электрические
сопротивления
в
контактных
со
-
единениях
с
ТПЖ
,
выполненными
из
сплавов
8030
и
8176,
в
установившемся
тепловом
режиме
состав
-
ляют
величины
одного
порядка
и
принципиальных
отличий
не
имеют
.
Таким
образом
,
с
точки
зрения
по
-
лученных
значений
кратностей
переходных
сопротив
-
лений
контактных
соединений
(
п
. 2.2.3
ГОСТ
10434-82)
и
их
температур
в
установившемся
тепловом
режиме
(
п
. 2.2.4)
при
токе
электрической
цепи
,
соответствую
-
щему
номинальному
току
электроустановочных
изде
-
лий
,
контактные
соединения
с
ТПЖ
из
сплавов
8030
и
8176
в
достаточной
степени
аналогичны
.
Контактные
соединения
(
для
двух
автоматов
)
из
двенадцати
исследуемых
изделий
испытаний
не
вы
-
держали
(
контакты
этих
изделий
не
пригодны
для
работы
с
ТПЖ
из
алюминиевых
сплавов
и
требуют
модернизации
).
При
этом
сечение
проводников
не
по
-
влияло
на
общую
тенденцию
полученных
результатов
.
В
ходе
проведения
исследований
отмечено
,
что
контактные
соединения
вилок
и
розеток
,
выполнен
-
ные
проводом
с
сечением
ТПЖ
равным
4
мм
2
,
явля
-
ются
не
вполне
надежными
,
так
как
диаметр
и
глуби
-
на
гнезд
контактов
,
а
также
крепление
жилы
винтом
М
3,
не
обеспечивают
должного
качества
соединения
.
Таким
образом
,
по
результатам
выполненной
работы
можно
констатировать
то
,
что
выполнение
монтажа
электроустановочных
изделий
в
жилых
и
общественных
зданиях
проводами
с
ТПЖ
из
алю
-
миниевых
сплавов
возможно
либо
при
внедрении
специальных
типов
электроустановочных
изделий
с
улучшенными
свойствами
контактных
групп
для
данного
типа
проводов
,
либо
при
использовании
до
-
полнительных
технических
средств
при
монтаже
су
-
ществующих
электроустановочных
изделий
,
которые
должны
иметь
соответствующую
маркировку
и
ин
-
струкцию
по
монтажу
.
Проблемой
модернизации
присоединительных
контактных
элементов
зажимов
электроустановоч
-
ных
изделий
и
усовершенствованием
технологии
монтажа
занимались
специалисты
ассоциации
«
Рос
-
электро
монтаж
».
По
имеющимся
у
нас
сведениям
,
многие
вопросы
в
этой
части
ими
уже
решены
.
Большие
и
положительные
испытания
контакт
-
ных
соединений
на
нагрев
кабе
-
лей
с
ТПЖ
из
сплавов
алюми
-
ния
были
также
выполнены
во
ВНИИКП
[6].
Исследования
,
про
-
водимые
при
длительном
непре
-
рывном
и
циклическом
нагреве
,
показали
устойчивость
таких
со
-
единений
,
а
температура
контак
-
тов
не
превысила
нормируемую
величину
по
ГОСТ
10434-82.
ИСТОЧНИК
ПИТАНИЯ
+
-
8030
8030
8030
8030
8176
8176
8176
1
2
3
9
10
Рис
. 1.
Схема
внешних
соединений
испытываемых
изделий
(
розетки
и
вы
-
ключатели
)
для
сечения
ТПЖ
S = 2,5
мм
2
: 1 —
источник
питания
СИП
30
М
;
2–9 —
электроустановочные
изделия
(
розетки
,
выключатели
); 10 —
клемм
-
ная
колодка
; 8030, 8176 —
марки
сплавов
ТПЖ
проводов
Рис
. 2.
Схема
измерения
падения
напряжения
контактного
соединения
ПОЖАРНАЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
123
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ
ИССЛЕДОВАНИЯ
ПОЖАРНОЙ
ОПАСНОСТИ
ЧАСТИЦ
МЕТАЛЛОВ
,
ОБРАЗУЮЩИХСЯ
ПРИ
КОРОТКОМ
ЗАМЫКАНИИ
В
ЭЛЕКТРОПРОВОДКАХ
С
ТПЖ
ИЗ
МЕДИ
,
АЛЮМИНИЯ
И
ЕГО
СПЛАВОВ
8030
И
8176
Пожарная
опасность
частиц
металлов
,
образующихся
при
КЗ
Ранее
выполненные
институтом
исследования
показали
,
что
алюминиевые
частицы
значительно
опаснее
медных
,
так
как
один
грамм
алюминия
при
сгорании
выделяет
в
11
раз
больше
теплоты
,
чем
в
аналогичных
условиях
1
г
меди
[7].
При
этом
не
-
обходимо
учитывать
и
тот
факт
,
что
медные
части
-
цы
,
в
отличие
от
алюминиевых
,
при
атмосферном
давлении
даже
при
высоких
температурах
не
горят
в
воздухе
.
Тепловая
энергия
частицы
является
одним
из
ос
-
новных
критериев
ее
пожарной
опасности
.
Запас
те
-
пловой
энергии
частицы
Q
(
Дж
)
приближенно
может
быть
определен
из
выражения
:
Q
=
C
·
m
· (
T
–
T
0
) +
q
·
m
, (1)
где
C
—
удельная
теплоемкость
,
Дж
/(
кг
·°
С
);
m
—
мас
-
са
частицы
,
кг
;
T
—
температура
частицы
, °
С
;
T
0
—
температура
окружающей
среды
, °
С
;
q
—
удельная
теплота
фазового
превращения
,
Дж
/
кг
.
Было
показано
,
что
размеры
разлетающихся
час
тиц
составляют
от
нескольких
микрон
до
3
мм
,
температура
нагрева
—
от
2000°
С
до
2700°
С
,
ско
-
рость
разлета
—
до
10
м
/
с
и
продолжительность
горения
в
зависимости
от
диаметра
частицы
со
-
ставляет
от
2
до
12
с
.
Эти
частицы
способны
зажечь
многие
твердые
материалы
даже
при
падении
с
вы
-
соты
до
50
м
[8].
Физическая
модель
процесса
горения
3-
мил
-
лиметровых
алюминиевых
частиц
,
разработанная
авторами
и
опубликованная
ранее
в
журнале
«
Фи
-
зика
горения
и
взрыва
»
Академии
наук
СССР
[9],
основана
на
установленных
экспериментально
двух
температурных
стадиях
процесса
:
вы
со
-
котем
пе
ра
турного
(2600÷2700°
С
)
и
низкотемпера
-
турного
(2050÷2100°
С
)
горения
(
рисунок
3),
при
этом
вторая
стадия
,
как
было
показано
авторами
,
имеет
кратерный
харак
-
тер
при
внутриобъемном
горении
частицы
(
рису
-
нок
4).
Как
было
показано
,
запасенного
тепла
такими
частицами
достаточно
для
воспламенения
целого
ряда
твердых
горючих
материалов
.
Методика
проведения
испытаний
Целью
сравнительных
испытаний
являлось
опре
-
деление
показателей
частоты
воспламенения
горю
-
чего
материала
от
частиц
металла
,
образующихся
в
зоне
короткого
замыкания
(
КЗ
)
жил
исследуемых
кабелей
из
сплавов
алюминия
,
а
также
жил
из
элек
-
тротехнического
алюминия
и
меди
.
Испытания
проводились
на
фазном
сетевом
на
-
пряжении
220
В
.
В
качестве
индикатора
воспламенения
методикой
предусматривалось
использование
материала
груп
-
пы
горючести
Г
4 (
сильногорючий
) —
хирургической
ваты
по
ГОСТ
5556-81.
Короткое
замыкание
жил
из
алюминия
и
жил
из
сплавов
8030
и
8176
проводилось
с
помощью
замы
-
кателя
с
электрическим
приводом
,
расположенным
над
горючим
материалом
на
высоте
1
м
.
При
образовании
раскаленных
или
горящих
ча
-
стиц
при
КЗ
жил
и
попадании
частиц
в
ячейки
с
горю
-
чим
материалом
происходило
воспламенение
(
или
не
воспламенение
)
ваты
.
Для
каждого
материала
жил
проводилось
по
10
экспериментов
.
В
соответствии
с
[10]
частота
воспламенения
го
-
рючего
материала
Q
в
определяется
по
формуле
ум
-
ножения
вероятностей
двух
зависимых
событий
:
Q
в
=
P
n
·
P
в
=
m
/
n
,
(2)
где
P
n
=
n
1
/
n
—
вероятность
появления
пожароопас
-
ных
частиц
металла
в
опытах
по
короткому
замыка
-
нию
при
сопротивлении
петли
«
фаза
-
ноль
»,
равному
Z
КЗ
;
P
в
=
m
/
n
1
—
вероятность
воспламенения
го
-
рючего
материала
в
опытах
,
в
которых
наблюдалось
появление
частиц
;
n
1
—
общее
количество
ячеек
в
поддонах
с
попавшими
в
них
частицами
в
серии
из
n
опытов
;
n
—
количество
опытов
;
m
—
общее
ко
-
личество
загораний
в
ячейках
поддона
в
серии
из
n
опытов
.
На
основании
сравнения
показателей
по
ча
-
стотам
воспламенения
делается
вывод
о
срав
-
нительной
пожарной
опасности
частиц
металлов
,
образующихся
в
результате
короткого
замыкания
жил
из
различных
материалов
.
Испытания
проводились
на
стенде
,
пред
-
ставляющим
собой
камеру
размерами
600×600×1000
мм
,
с
тремя
боковыми
металличе
-
скими
стенками
.
В
верхней
части
камеры
устанав
-
ливается
замыкатель
,
а
в
нижней
—
металлический
поддон
600×600
мм
,
с
16
ячейками
размерами
150×150
мм
,
заполняемыми
перед
испытанием
тонким
слоем
вещества
-
индикато
-
ра
зажигания
(
хирургической
ватой
).
Электроды
замыкателя
выполняются
из
испытываемых
образцов
ТПЖ
.
Пи
-
тание
осуществляется
от
подстанции
собственных
нужд
однофазным
на
-
пряжением
220
В
.
Рис
. 3.
Характер
горе
-
ния
крупных
алюмини
-
евых
частиц
в
воздуш
-
ном
потоке
Рис
. 4.
Алюминиевые
частицы
, «
выбро
-
шенные
»
из
зоны
короткого
замыкания
и
сгоревшие
в
воздухе
№
3 (48) 2018
124
Результаты
испытаний
Испытания
проводились
при
температуре
окру
-
жающей
среды
от
18°
С
до
24°
С
и
относительной
влажности
воздуха
от
58%
до
60%.
Произведено
в
общей
сложности
60
эксперимен
-
тов
.
Во
всех
опытах
визуально
отмечено
образова
-
ние
при
коротком
замыкании
частиц
металлов
.
На
рисунке
5
представлены
фрагменты
испыта
-
ний
ТПЖ
в
режиме
короткого
замыкания
.
Результа
-
ты
испытаний
представлены
в
таблице
1.
Из
таблицы
1
видно
,
что
величина
появления
пожароопасных
частиц
для
серии
из
10
опытов
для
медного
проводника
равна
нулю
(
P
n
= 0),
со
-
ответственно
частота
воспламенения
также
рав
-
на
0.
В
остальных
экспериментах
P
n
= 1,
а
общее
количество
ячеек
в
серии
из
10
опытов
составило
:
n
1
= 160.
Выводы
На
основании
проведенных
исследований
можно
сделать
выводы
,
что
при
заданных
условиях
прове
-
дения
сравнительных
испытаний
,
а
именно
:
посто
-
янном
сопротивлении
петли
«
фаза
-
ноль
»,
сечении
проводников
2,5
мм
2
,
напряжении
питания
220
В
,
вы
-
соте
проведения
короткого
замыкания
относительно
горючего
материала
1
метр
и
площади
поражения
частицами
0,36
м
2
:
–
для
медных
жил
в
серии
из
10
опытов
не
отме
-
чено
ни
одного
случая
загорания
горючего
материала
в
ячейках
;
а
)
разлет
частиц
в
результате
короткого
замыкания
б
)
воспламенение
горючего
материала
Рис
. 5.
Испытания
ТПЖ
в
режиме
короткого
замыкания
ПОЖАРНАЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
125
–
воспламенение
материала
в
экспериментах
с
алюминиевыми
жилами
наблюдалось
в
каждом
опыте
,
при
этом
суммарный
показатель
частоты
воспламенения
от
замыканий
жил
из
различ
-
ных
материалов
,
представленный
в
таблице
,
показывает
,
что
принципиальных
отличий
по
зажигательной
способности
частицами
металла
для
алюминиевых
жил
и
жил
из
алюминиевых
сплавов
нет
.
При
этом
в
меньшей
степени
пожар
-
ная
опасность
по
этому
показателю
проявляется
у
жил
из
электротехнического
алюминия
,
что
можно
объяснить
большей
твердостью
алюми
-
ния
.
Вместе
с
тем
повышенная
твердость
приво
-
дит
к
увеличению
хрупкости
этих
жил
и
частым
изломам
при
монтаже
.
ОБЩИЕ
ВЫВОДЫ
ПО
ПРОБЛЕМЕ
С
УЧЕТОМ
СМЕЖНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ
На
основании
анализа
выполненных
во
ВНИИПО
и
ВНИИКП
исследований
,
ознакомления
с
публика
-
циями
о
международном
опыте
применения
на
объ
-
ектах
строительства
кабельных
изделий
с
жилами
из
сплавов
алюминия
,
в
дополнение
к
работе
[6],
можно
сформулировать
следующие
аргументы
в
обоснова
-
ние
возможности
применения
в
электросетях
жилых
и
общественных
зданий
кабельных
изделий
с
моди
-
фицированными
алюминиевыми
жилами
:
1.
Физико
-
механические
характеристики
ТПЖ
из