Проблемы и технические решения резервирования

Page 1
background image

Page 2
background image

100

СЕТИ

РОССИИ

р

е

л

е

й

н

а

я

 з

а

щ

и

т

а

 и

 а

в

т

о

м

а

т

и

к

а

релейная защит

а и автома

тика

ВВЕДЕНИЕ

Устойчивое

 

функционирование

 

современных

 

электроэнергетических

 

систем

 

невозможно

 

без

 

оснащения

 

их

 

релейной

 

защитой

 

и

 

автоматикой

 

(

РЗА

), 

обеспечивающих

 

отключение

 

повреждённых

 

элементов

 

при

 

корот

-

ких

 

замыканиях

 (

КЗ

), 

неполнофазных

 

режимах

 

и

 

недопустимых

 

перегруз

-

ках

Как

 

правило

релейная

 

защита

 

(

РЗ

выполняется

 

в

 

виде

 

автономных

 

устройств

объединённых

 

в

 

систему

 

защиты

хотя

 

сейчас

 

в

 

связи

 

с

 

раз

-

витием

 

микропроцессорной

 

техники

 

и

 

применением

 

современных

 

каналов

 

связи

 

и

 

протоколов

 

коммуникации

например

МЭК

 61850, 

рассматрива

-

ется

 

возможность

 

защиты

 

нескольких

 

объектов

 

вплоть

 

до

 

всей

 

подстанции

 

(

ПС

одним

 

комплексом

 

РЗА

Однако

 

отличие

 

традиционного

 

подхода

 

за

-

ключается

 

в

 

том

что

 

объединение

 

отдельных

 

защит

 

в

 

систему

 

не

 

ис

-

ключает

 

их

 

автономного

 

действия

Принцип

 

действия

 

РЗ

 

выбирается

 

с

 

учётом

 

исключения

  «

мёртвых

» 

зон

а

 

философия

 

построения

 

релейной

 

защиты

 

предполагает

 

многократное

 

резервирование

что

 

практически

 

ис

-

ключает

 

невозможность

 

ликвидации

 

аварийной

 

ситуации

.

При

 

этом

 

резервной

 (

лат

reservare

 

— 

сберегать

сохранять

является

 

та

-

кая

 

защита

которая

 

предусмотрена

 

для

 

работы

 

вместо

 

основной

 

защиты

 

рассматриваемого

 

элемента

 

в

 

слу

-

чаях

 

отказа

 

или

 

вывода

 

из

 

работы

 

(

ближнее

 

резервирование

или

 

вме

-

сто

 

защит

 

смежных

 

элементов

 

при

 

их

 

отказе

или

 

в

 

случае

 

отказов

 

комму

-

тационных

 

аппаратов

 

смежных

 

эле

-

ментов

  (

дальнее

 

резервирование

). 

Резервирование

 

осуществляется

 

путём

 

введения

 

избыточности

 

и

/

или

 

использования

 

других

 

принципов

 

по

-

строения

 

РЗ

 

по

 

сравнению

 

с

 

защита

-

ми

 

с

 

абсолютной

 

селективностью

 

для

 

решения

 

задачи

 

повышения

 

эффек

-

тивности

 

функционирования

 

релей

-

ной

 

защиты

Системы

 

релейной

 

защиты

 

мо

-

гут

 

строиться

 

на

 

основе

 

следующих

 

компонент

ближнее

 

резервирование

 

(

БР

), 

устройства

 

резервирования

 

при

 

отказе

 

выключателей

  (

УРОВ

), 

даль

-

нее

 

резервирование

 (

ДР

).

В

 

настоящее

 

время

 

в

 

части

 

ре

-

зервных

 

защит

 

объектов

 

энергети

-

ки

 

накоплен

 

значительный

 

мировой

 

опыт

многие

 

задачи

 

и

 

проблемы

 

ре

-

шены

Совершенствованию

 

резерв

-

ных

 

защит

 

способствовали

 

развитие

 

теории

 

РЗ

 

и

 

адаптивных

 

алгоритмов

 

функционирования

активное

 

внедре

-

ние

 

микропроцессорной

 

техники

рас

-

ширение

 

использования

 

и

 

улучшение

 

каналов

 

связи

конкуренция

 

произво

-

дителей

.

Проблемы и 

технические 

решения 

резервирования

Владимир НАГАЙ, профессор, д.т.н.,

 Южно-Российский государственный политехнический

 университет (НПИ) имени М.И. Платова,

Иван НАГАЙ, к.т.н.,

 филиал ЭНЕКС (ОАО) — «Южэнергосетьпроект»


Page 3
background image

101

 4 (31) 2015

Определённые

 

вызовы

 

представляет

 

обеспече

-

ние

 

должного

 

технического

 

совершенства

 

резерв

-

ных

 

защит

 

с

 

относительной

 

селективностью

Рас

-

пространение

 

новых

 

принципов

 

построения

 

сетей

 

приводит

 

к

 

необходимости

 

решения

 

проблем

 

обе

-

спечения

 

защитных

 

функций

 

для

 

сетей

 

с

 

распреде

-

лённой

 

генерацией

активно

-

адаптивных

 

сетей

 

и

 

т

.

д

Однако

 

некоторые

 

вызовы

 

для

 

резервных

 

защит

 

вы

-

званы

 

не

 

текущим

 

развитием

 

и

 

новациями

 

объектов

 

защиты

а

 

наследием

 

бурно

 

развивавшейся

 

в

 

тяжё

-

лых

 

условиях

 

советской

 

энергетики

в

 

частности

в

 

форме

 

подстанций

 

с

 

упрощёнными

 

схемами

 

первич

-

ных

 

и

 

вторичных

 

соединений

В

 

условиях

 

сокраще

-

ния

 

инвестиций

 

в

 

энергетику

 

и

 

нарастающего

 

износа

 

основного

 

оборудования

 

и

 

РЗА

 

возможен

 

рост

 

ава

-

рийности

что

 

требует

 

соответственно

 

эффективных

 

технических

 

решений

позволяющих

 

обеспечить

 

ре

-

зервирование

 

защит

 

и

 

коммутационного

 

оборудова

-

ния

 

таких

 

подстанций

Проблема

 

усугубляется

 

для

 

подстанций

 

с

 

трансформаторами

 

малой

 

мощности

 

менее

 10 

МВА

 

и

 

на

 

транзитных

 

ВЛ

.

В

 

настоящей

 

статье

 

рассматриваются

 

вопросы

 

повышения

 

эффективности

 

резервных

 

защит

 

от

-

ветвительных

 

и

 

промежуточных

 

подстанций

яв

-

ляющихся

 

одним

 

из

 

основных

 

источников

 

питания

 

потребителей

что

 

предполагает

 

обеспечение

 

их

 

высокой

 

надёжности

 

и

 

требует

 

применения

 

систе

-

мы

 

резервирования

 

с

 

высоким

 

техническим

 

совер

-

шенством

Распознавание

 

аварийных

 

режимов

 

за

 

трансформаторами

 

мощностью

 2,5—25 

МВА

 (

рис

. 1) 

защитами

 

дальнего

 

резервирования

  (

ДР

затруд

-

нено

 

из

-

за

 

сопоставимости

 

токов

 

КЗ

 

за

 

резервиру

-

емыми

 

трансформаторами

 

с

 

токами

 

нагрузки

бро

-

сками

 

намагничивающего

 

тока

 (

БНТ

), 

токами

 

пуска

 

и

 

самозапуска

 

мощных

 

высоковольтных

 

электро

-

двигателей

 (

ЭД

) [1—8], 

токами

 

коммутации

 

батарей

 

конденсаторов

 (

БК

), 

наличия

 

переходных

 

сопротив

-

лений

 

в

 

месте

 

повреждения

малых

 

уровней

 

напря

-

жений

 

симметричных

 

составляющих

 

на

 

шинах

 

в

 

ме

-

сте

 

установки

 

защит

Замена

 

короткозамыкателей

 

и

 

отделителей

 

на

 

выключатели

 

на

 

данных

 

подстан

-

циях

 

не

 

привела

 

к

 

кардинальному

 

решению

 

пробле

-

мы

 

резервирования

.

Эффективность

 

резервирования

 

трансформа

-

торов

 

рассматриваемых

 

подстанций

 

защитами

 

на

 

электромеханической

 

и

 

микроэлектронной

 

базе

 

ори

-

ентировочно

 

представлены

 

в

 

табл

. 1. 

В

 

существен

-

ной

 

степени

 

чувствительность

 

защит

 

ДР

 

определя

-

ется

 

максимальными

 

нагрузками

 

питающих

 

линий

наличием

 

двигательной

 

нагрузки

 

на

 

стороне

 

низше

-

го

 

напряжения

 (

НН

трансформаторов

двух

и

 

мно

-

гостороннего

 

питания

 

как

 

со

 

стороны

 

высшего

 

на

-

пряжения

 (

ВН

), 

так

 

и

 

со

 

стороны

 

низшего

 (

среднего

напряжения

что

 

особенно

 

актуально

 

при

 

внедрении

 

систем

 

распределённой

 

генерации

.

Иллюстрацией

 

актуальности

 

проблемы

 

рас

-

познавания

 

повреждений

 

за

 

трансформаторами

 

являются

 

области

 

допустимых

 

и

 

аварийных

 

режи

-

Рис

. 1. 

Схема

 

защищаемой

 

сети

Табл

. 1. 

Эффективность

 

резервирования

 

повреждений

 

за

 

трансформаторами

 

ответвительных

 

подстанций

ВЛ

 

и

 

тип

 

нагрузки

 

подстанций

Дальнее

 

резервирование

:

эффективно

 —  

          

неэффективно

 —  

  

Мощность

 

трансформаторов

МВА

2,5

4

6,3

10

16

25

32

Транзитная

с

 

ЭД

без

 

ЭД

Радиальная

с

 

ЭД

без

 

ЭД


Page 4
background image

102

СЕТИ РОССИИ

мов

 

рассматриваемых

 

подстанций

подключённых

 

к

 

транзитной

 

ВЛ

  (

рис

. 2). 

При

 

этом

 

отмечено

 

пере

-

сечение

 

областей

 

токов

 

нагрузочных

 

и

 

аварийных

 

режимов

 

при

 

трёхфазном

 

коротком

 

замыкании

 

за

 

трансформатором

 

мощностью

 10 

МВА

 

ответвитель

-

ной

 

подстанции

 

как

 

со

 

стороны

 

питающей

 

подстан

-

ции

 (

области

 1, 2), 

так

 

и

 

со

 

стороны

 

приёмной

 

под

-

станции

  (

области

 3, 4). 

За

 

базовый

 

ток

 

принят

 

ток

 

металлического

 

КЗ

 

за

 

упомянутым

 

трансформато

-

ром

Данные

 

области

 

построены

 

с

 

учётом

 

влияния

 

переходного

 

сопротивления

 

в

 

месте

 

повреждения

не

 

превышающего

 30% 

от

 

полного

 

сопротивления

 

защищаемого

 

трансформатора

.

РАСПОЗНАВАЕМЫЕ

 

РЕЖИМЫ

 

И

 

ВЛИЯЮЩИЕ

 

ФАКТОРЫ

 

Как

 

упоминалось

 

выше

распознаваемыми

 

ре

-

жимами

 

резервных

 

защит

 

трансформаторов

 

ответ

-

вительных

 

и

 

промежуточных

 

подстанций

 

являются

максимальные

 

нагрузочные

 

режимы

пуски

  (

само

-

запуски

высоковольтных

 

электродвигателей

вклю

-

чение

 

нагрузки

 

в

 

режиме

 

АПВ

коммутации

 

батарей

 

конденсаторов

включение

 

трансформаторов

 

на

 

хо

-

лостой

 

ход

сопровождающееся

 

БНТ

междуфазные

 

короткие

 

замыкания

  (

двухфазные

 

и

 

трёхфазные

), 

неполнофазные

 

режимы

 (

НПФР

), 

а

 

также

 

сочетание

 

указанных

 

выше

 

режимов

 (

рис

. 3).

Кроме

 

этого

необходимо

 

учитывать

 

влияющие

 

факторы

например

наличие

 

переходного

 

сопро

-

тивления

 

в

 

месте

 

КЗ

погрешности

 

измерительных

 

трансформаторов

 

тока

 

и

 

напряжения

Наличие

 

на

 

подстанциях

 

мощной

 

двигательной

 

нагрузки

 

приводит

 

к

 

увеличению

 

модулей

 

и

 

аргумен

-

тов

 

токов

 

и

 

движению

 

их

 

векторов

 

в

 

сторону

 

области

 

аварийных

 

режимов

Так

модуль

 

пускового

 

тока

 

I

*1

 

со

 

стороны

 

питающей

 

ПС

 

в

 

базисе

 

тока

 

металличе

-

ского

 

короткого

 

замыкания

 

I

T

i

 

за

 

защищаемым

 

транс

-

форматором

 

равен

 [1]:

I

*1

 = 

 

m

2

 + 1 + 2

m

cos(

φ

H

 - 

φ

T

) ,

где

 m = 

I

П

/

I

T

i

 = -

k

U

cos(

φ

П

 - 

φ

T

) + 

k

2

U

 cos(

φ

П

 - 

φ

T

) - (

k

2

U

 

-1), 

аргументы

 

токов

 

нагрузки

 

I

НГ

 

находятся

 

в

 

диапазоне

 

φ

H

 

= -(10

o

—30

o

), 

аргументы

 

токов

 

пуска

 

I

n

 

и

 

КЗ

 

транс

-

форматора

 

I

T

i

 

соответственно

 — 

φ

П

 = -(50

o

—70

o

и

 

φ

Т

 = -85

o

напряжение

 

успешного

 

пуска

 (

самозапуска

ЭД

 

U

ДВ

 

 k

U

U

ном

, k

U

 

= 0,55—0,7; 

U

ном

 — 

номинальное

 

значение

 

напряжения

.

Наличие

 

же

 

переходного

 

сопротивления

 

при

-

водит

 

к

 

смещению

 

области

 

аварийных

 

режимов

 

к

 

области

 

пусковых

 

режимов

 

ЭД

 

и

 

возможному

 

их

 

пересечению

Переходное

 

сопротивление

 

при

 

меж

-

дуфазных

 

КЗ

 

определяется

 

параметрами

 

электри

-

ческой

 

дуги

горящей

 

между

 

токоведущими

 

частя

-

ми

Как

 

правило

напряжение

 

на

 

ней

 

не

 

превышает

 

U

Д

 

= (0,3 — 0,4)

U

ном

а

 

сопротивление

 

короткозам

-

кнутой

 

цепи

 

Z

ТП

 

с

 

трансформатором

 

с

 

учётом

 

пере

-

ходного

 

сопротивления

 

электрической

 

дуги

 [1] 

будет

 

равно

:

Z

ТП

 = Z

Т

 

j

2

A

Д

sin

φ

Т

 + cos

φ

Т

 (

2

A

Д

 - 6U

2

*

Д

) +

 

(6

U

2

*

Д

 

cos

φ

Т

 )

2

 -12

A

Д

U

2

*

Д

/ 2

A

Д

 , 

где

 

z

Т

, R

T

, X

T

 — 

полное

активное

 

и

 

реактив

-

ное

 

сопротивления

 

трансформатора

А

Д

 = 3

U

2

*

Д

 -1; 

U

*

Д

 = 

U

Д

 

U

ном

— 

напряжение

 

на

 

столбе

 

дуги

отнесён

-

ное

 

к

 

номинальному

 

напряжению

.

Эффективность

 

распознавания

 

аварийных

 

и

 

пу

-

сковых

 

режимов

 

увеличивается

 

при

 

контроле

 

пара

-

метров

 

не

 

только

 

модулей

 

и

 

аргументов

 

токов

но

 

Рис

. 2. 

Области

 

токов

 

нагрузочных

 (1, 3) 

и

 

аварийных

 (2, 4, 5, 6) 

режимов

 

транзитной

 

воздушной

 

линии

 

с

 

ответвительными

 

ПС

 

для

 

передающей

 (1, 2, 5) 

и

 

приёмной

 

(3, 4, 6) 

её

 

сторон

Рис

. 3. 

Допустимые

 

и

 

аварийные

 

режимы

распознаваемые

 

резервной

 

защитой


Page 5
background image

103

 4 (31) 2015

и

 

параметров

 

других

 

информационных

 

признаков

приведённых

 

на

 

рис

. 4. 

При

 

этом

 

контроль

 

свето

-

вого

 

потока

 

от

 

столба

 

дуги

 (

освещённости

) (4) 

и

 

на

-

пряжения

 

нулевой

 

последовательности

 

на

 

сторонах

 

среднего

 

и

 

низшего

 

напряжения

 (8) 

возможен

 

при

 

построении

 

защит

 

ближнего

 

резервирования

 

или

 

дуговых

 

защит

Необходимо

 

отметить

 

относитель

-

ную

 

стабильность

 

реактивной

 

составляющей

 

сопро

-

тивления

 (2) 

короткозамкнутой

 

цепи

 

и

 

изменение

 

её

 

активной

 

составляющей

 

из

-

за

 

нестационарности

 

горения

 

электрической

 

дуги

 (1, 3). 

Зачастую

 

повреж

-

дения

 

на

 

стороне

 

низшего

 

напряжения

особенно

 

в

 

ячейках

 

КРУ

имеют

 

развивающийся

 

характер

 (7, 8), 

а

 

при

 

горении

 

дуги

 

при

 

трёхфазных

 

КЗ

 

наблюдается

 

несимметрия

 (

ток

 

обратной

 

последовательности

 

до

-

стигает

 15% 

от

 

тока

 

прямой

 

последовательности

 (6)). 

Из

-

за

 

нелинейного

 

характера

 

вольт

-

амперной

 

харак

-

теристики

 

столба

 

электрической

 

дуги

 

в

 

напряжении

 

наблюдаются

 

высшие

 

гармонические

 

составляющие

 

(

наибольшее

 

значение

 

имеют

 

вторая

третья

 

и

 

пятая

 

гармоники

 (5)). 

Безусловно

высшие

 

гармонические

 

составляющие

 

уменьшаются

 

по

 

мере

 

удаления

 

от

 

места

 

повреждения

что

 

затрудняет

 

их

 

контроль

.

В

 

рассматриваемых

 

сетях

 

также

 

не

 

исключены

 

режимы

 

продольно

-

поперечной

 

несимметрии

 

НПФР

обусловленные

 

разрывом

 

фазных

 

проводов

 

воз

-

душных

 

линий

 

и

 

одновременным

 

КЗ

 

в

 

сети

 

высшего

 

или

 

низшего

 

напряжения

Например

обрыв

 

фазно

-

го

 

провода

 

с

 

одновременным

 

КЗ

 

со

 

стороны

 

транс

-

форматора

 

ответвительной

 

ПС

 

не

 

сопровождается

 

повышением

 

токов

 

до

 

уровней

сопоставимых

 

с

 

то

-

ками

 

КЗ

При

 

этом

 

в

 

большинстве

 

случаев

 

релейные

 

защиты

 

ВЛ

 

с

 

ответвительными

 

или

 

проходными

 

ПС

 

не

 

обладают

 

достаточной

 

чувствительностью

 

к

 

рас

-

сматриваемым

 

режимам

 [1—8], 

несмотря

 

на

 

то

что

 

это

 

может

 

привести

 

не

 

только

 

к

 

потерям

 

энергии

 

в

 

распределительных

 

сетях

но

 

и

 

вызвать

 

поврежде

-

ния

 

трансформаторов

 

из

-

за

 

длительного

 

протекания

 

токов

превышающих

 

их

 

номинальные

 

токи

 

в

 2—4 

раза

 [1, 4, 6, 8], 

электродвигателей

перенапряжения

 

в

 

незаземлённых

 

нейтралях

 

силовых

 

трансформа

-

торов

повреждения

 

измерительных

 

трансформато

-

ров

 

напряжения

возможное

 

излишнее

 

действие

 

РЗ

 

на

 

смежной

 

параллельной

 

линии

Разрыв

 

фазы

 

и

 

даже

 

её

 

КЗ

 

со

 

стороны

 

питаемой

 

подстанции

в

 

кото

-

рой

 

установлен

 

короткозамыкатель

может

 

повлечь

 

невозможность

 

отключения

 

повреждённой

 

ПС

 

со

 

стороны

 

питающей

 

подстанции

Это

 

обусловлено

с

 

одной

 

стороны

как

 

правило

недостаточной

 

чувстви

-

тельностью

 

РЗ

питающей

 

ПС

и

 

малым

 

изменени

-

ем

 

тока

 

КЗ

 

при

 

включении

 

короткозамыкателя

т

.

к

в

 

этом

 

случае

 

его

 

уровень

 

изменяется

 

не

 

более

 

чем

 

на

 5—10% [1, 7, 8].

ПУТИ

 

РЕШЕНИЯ

 

ПРОБЛЕМЫ

Анализ

 

аварийных

 

и

 

допустимых

 

режимов

про

-

ведённый

 

выше

свидетельствует

 

о

 

наличии

 

пробле

-

мы

 

их

 

распознаваемости

 

на

 

основе

 

использования

 

традиционных

 

информационных

 

признаков

 (

модули

аргументы

 

токов

 

и

 

сопротивлений

см

., 

например

рис

. 2). 

В

 

то

 

же

 

время

 

использование

 

других

 

инфор

-

мационных

 

признаков

в

 

том

 

числе

 

и

 

аварийных

 

со

-

ставляющих

 

токов

сопротивлений

  (

их

 

приращений

см

рис

. 2) 

позволяет

 

разделить

 

данные

 

области

 

(1 

и

 5) 

и

 (3 

и

 6) 

соответственно

На

 

основании

 

это

-

го

 

можно

 

сделать

 

вывод

что

 

эффективными

 

путя

-

ми

 

повышения

 

чувствительности

 

релейной

 

защиты

 

дальнего

 

резервирования

 

является

 

расширение

 

информационной

 

базы

  (

использование

 

принципа

 

многопараметрических

 

защит

и

 

реализация

 

её

 

из

-

мерительных

 

органов

 

на

 

основе

 

адаптации

 

к

 

режиму

 

защищаемой

 

сети

 

и

 

с

 

контролем

 

аварийных

 

состав

-

ляющих

 

токов

 

и

 

сопротивлений

 [1, 2, 7—9]. 

При

 

реализации

 

многопараметрических

 

защит

 

(

рис

. 5) 

предполагается

 

расширение

 

пространства

 

информационных

 

признаков

 (1—4) 

с

 

контролем

 

их

 

параметров

 

во

 

взаимосвязи

 

друг

 

с

 

другом

В

 

част

-

ности

это

 

позволяет

 

выявлять

 

развивающиеся

 

по

-

вреждения

  (

переход

 

двухфазных

 

КЗ

 

в

 

трёхфазные

 

Рис

. 4. 

Информационные

 

признаки

 

КЗ

 

через

 

переходное

 

сопротивление

 

электрической

 

дуги


Page 6
background image

104

СЕТИ РОССИИ

(5)) 

и

 

обеспечивать

 

коррекцию

 

контролируемых

 

сиг

-

налов

 (6) 

из

-

за

 

изменения

 

параметров

 

нагрузки

 

как

 

на

 

повреждённой

 

ПС

так

 

и

 

на

 

смежных

 

под

-

станциях

в

 

частности

 

с

 

учётом

 

статических

 

характеристик

 

нагрузки

Весьма

 

важным

 

явля

-

ется

 

контроль

 

состояния

 

коммутационных

 

ап

-

паратов

 

и

 

устройств

 

смежных

 

устройств

 

РЗА

 

на

 

защищаемой

 

ПС

 (7), 

что

 

позволяет

 

обеспе

-

чить

 

снижение

 

выдержек

 

времени

 

резервных

 

защит

 

и

 

в

 

ряде

 

случаев

 

повысить

 

их

 

чувстви

-

тельность

Наличие

 

обмена

 

информацией

 

между

 

подстанциями

 

транзитных

 

ВЛ

 

с

 

помо

-

щью

 

устройств

 

передачи

 

аварийных

 

сигналов

 

и

 

команд

 (

УПАСК

) (

рис

. 1) 

также

 

позволяет

 

до

-

стичь

 

указанного

 

выше

 

результата

.

Рассмотренные

 

подходы

 

к

 

построению

 

резервных

 

защит

 

реализованы

 

в

 

ряде

 

ми

-

кропроцессорных

 

шкафов

 

ШЭ

 2607 021/3 

и

 

«

Бреслер

-0104.030» 

отечественных

 

электро

-

Рис

. 5. 

Построение

 

многопараметрических

 

резервных

 

защит

технических

 

фирм

 

ООО

 «

НПП

 «

ЭКРА

» 

и

 

ООО

 «

НПП

 

«

Бреслер

» 

и

 

терминалов

 

КЕДР

-07 

и

 

МСРЗ

-01

ДР

МСРЗ

-01

БР

разработанных

 

под

 

руководством

 

авто

-

ров

 

данной

 

работы

 

в

 

НИИ

 

энергетики

 

ЮРГПУ

 (

НПИ

в

 

рамках

 

НИОКР

 

ДЗО

 

ОАО

  «

Россети

» [9] 

и

 

Согла

-

шения

 

 14.579.21.0083 

с

 

Минобрнауки

 

России

.  

ЛИТЕРАТУРА

1. 

Нагай

 

В

.

И

Релейная

 

защита

 

ответвительных

 

подстанций

 

электрических

 

сетей

. — 

Энерго

-

атомиздат

, 2002. — 312 

с

.

2. 

Нагай

 

И

.

В

Формирование

 

характеристик

 

сра

-

батывания

 

резервных

 

защит

 

воздушных

 

линий

 

с

 

ответвлениями

// 

Изв

ВУЗов

Электромехани

-

ка

. — 

 2. — 2011. — 

с

. 56—61.

3. 

Маруда

 

И

.

Ф

Решение

 

проблемы

 

релейной

 

защи

-

ты

 

тупиковых

 

ВЛ

 110—220 

кВ

 

параллельного

 

следования

 

со

 

взаимоиндукцией

 // 

Энергетик

. — 

2001. — 

 6. — 

с

. 28—29.

4. 

Маруда

 

И

.

Ф

Релейная

 

защита

 

линий

 110—220 

кВ

 

при

 

разрывах

 

фаз

// 

Электрические

 

станции

. — 

2002. — 

 1. — 

с

. 40—42.

5. 

Маруда

 

И

.

Ф

Релейная

 

защита

 

проходных

 

под

-

станций

 

без

 

трансформаторов

 

напряжения

 

на

 

стороне

 110 

кВ

// 

Электрические

 

станции

. — 

1999. — 

 4.— 

с

. 52—56.

6. 

Маруда

 

И

.

Ф

Релейная

 

защита

 

понижающих

 

трансформаторов

 

от

 

коротких

 

замыканий

 

на

 

линиях

 

при

 

разрывах

 

фаз

// 

Электрические

 

стан

-

ции

. — 2003. — 

 2. — 

с

. 44—46.

7. 

Нагай

 

В

.

В

Анализ

 

распознаваемости

 

несим

-

метричных

 

коротких

 

замыканий

 

за

 

транс

-

форматорами

 

ответвительных

 

и

 

проходных

 

подстанций

// 

Изв

вузов

Технические

 

науки

. — 

2003. — 

Спецвыпуск

. — 

с

. 46—49.

8. 

Нагай

 

И

.

В

Обеспечение

 

функций

 

дальнего

 

ре

-

зервирования

 

релейной

 

защиты

 

трансформа

-

торов

 

в

 

условиях

 

продольно

-

поперечной

 

не

-

симметрии

// 

Изв

ВУЗов

Сев

-

Кав

регион

Техн

науки

. — 2011. — 

 5. — 

с

. 19—24.

9. 

Харун

 

Г

., 

Литаш

 

Б

Инновационная

 

защита

 

дальнего

 

и

 

ближнего

 

резервирования

 

трансфор

-

маторов

// 

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ

Передача

 

и

 

рас

-

пределение

. — 2015. — 

 2(29) 

март

-

апрель

. — 

с

. 88—92.


Читать онлайн

Устойчивое функционирование современных электроэнергетических систем невозможно без оснащения их релейной защитой и автоматикой (РЗА), обеспечивающих отключение повреждённых элементов при коротких замыканиях (КЗ), неполнофазных режимах и недопустимых перегрузках. Как правило, релейная защита (РЗ) выполняется в виде автономных устройств, объединённых в систему защиты, хотя сейчас в связи с развитием микропроцессорной техники и применением современных каналов связи и протоколов коммуникации, например, МЭК 61850, рассматривается возможность защиты нескольких объектов вплоть до всей подстанции (ПС) одним комплексом РЗА. Однако отличие традиционного подхода заключается в том, что объединение отдельных защит в систему не исключает их автономного действия. Принцип действия РЗ выбирается с учётом исключения «мёртвых» зон, а философия построения релейной защиты предполагает многократное резервирование, что практически исключает невозможность ликвидации аварийной ситуации.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение» № 3(72), май-июнь 2022

Исследование влияния ветроэлектростанции на базе асинхронного генератора двойного питания на функционирование дистанционной защиты

Возобновляемая энергетика / Накопители Релейная защита и автоматика
Нудельман Г.С. Наволочный А.А. Онисова О.А. Смирнов С.Ю.
Спецвыпуск «Россети» № 2(25), июнь 2022

Программный комплекс для мониторинга, оптимизации и визуализации структуры противоаварийной автоматики — ПК «ПАУК»

Цифровая трансформация / Цифровые сети / Цифровая подстанция Релейная защита и автоматика Диагностика и мониторинг
ПАО «Россети Кубань»
«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»