Применение высокотемпературных проводов нового поколения на действующих ВЛ в условиях смещения максимумов нагрузки с зимы на лето

96

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Применение высокотемпературных 
проводов нового поколения на 
действующих ВЛ в условиях смещения 
максимумов нагрузки с зимы на лето

В

статье

показано

применение

пластически

обжатых

проводов

при

необходимости

значи

-

тельного

повышения

пропускной

способно

-

сти

без

увеличения

поперечного

сечения

на

действующих

линиях

электропередачи

 110–220 

кВ

. 

Проводники

АСВТ

способны

выдерживать

большую

нагрузку

при

равных

условиях

окружающей

среды

по

сравнению

с

проводниками

АС

 [1, 2]. 

Температура

проводника

АСВТ

ниже

по

сравнению

с

проводником

AC 

при

увеличении

токовой

нагрузки

. 

Разница

тем

-

ператур

особенно

заметна

при

больших

токах

. 

Допу

-

стимая

температура

для

компактированных

провод

-

ников

определяет

зависимость

допустимой

токовой

нагрузки

от

температуры

воздуха

. 

Для

АС

и

АСВТ

в

условиях

максимальной

рабочей

температуры

она

составляет

 80°

С

и

 150°

С

соответственно

. 

Непрерыв

-

ный

допустимый

ток

для

высокотемпературного

про

-

водника

на

 30–35% 

выше

значения

для

стандартного

проводника

того

же

диаметра

. 

Имеются

перспективы

дополнительного

существенного

повышения

про

-

пускной

способности

в

обеспечении

стабильности

тяжения

и

габаритов

 [3]. 

ИЗМЕНЕНИЕ

МАКСИМУМА

НАГРУЗКИ

В

РЕГИОНАХ

С

ВЫСОКОЙ

ИНТЕНСИВНОСТЬЮ

СОЛНЕЧНОЙ

РАДИАЦИИ

И

ОКАЗЫВАЕМОЕ

ВЛИЯНИЕ

НА

ПРОПУСКНУЮ

СПОСОБНОСТЬ

ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ

СЕТЕЙ

По

оперативным

данным

АО

 «

СО

ЕЭС

», 

в

 2023 

году

в

 20 

ОЭС

и

региональных

ЭС

достигнут

новый

лет

-

ний

максимальный

уровень

потребления

электри

-

ческой

мощности

 — 132 

ГВт

, 

что

на

 5,7 

ГВт

выше

рекордного

летнего

максимума

прошлых

лет

, 

за

-

фиксированного

 24.08.2022 

г

. 

Ранее

в

период

экс

-

тремально

высоких

температур

 2022 

года

  (

в

июле

-

августе

) 

максимумы

потребления

мощности

прошли

19 

объединенных

и

региональных

энергосистем

, 

в

том

числе

ОЭС

Урала

, 

Сибири

и

Востока

. 

Лет

-

ние

максимумы

в

 2021 

году

прошли

шесть

объ

-

единенных

энергосистем

: 

ОЭС

Центра

 — 5 

раз

, 

ОЭС

Средней

Волги

 — 4 

раза

, 

ОЭС

Востока

 — 5 

раз

, 

ОЭС

Северо

-

Запада

 — 2 

раза

, 

ОЭС

Сибири

 — 

2 

раза

, 

ОЭС

Юга

 — 2 

раза

. 

В

ОЭС

Юга

летний

мак

-

симум

пройден

 07.07.2021 

г

. 

и

 16.07.2021 

г

. 

при

тем

-

пературе

воздуха

 27,4°

С

 — 16 

ГВт

. 

Исторические

максимумы

в

объединенной

энергосистеме

регионов

России

превышены

в

период

летних

максимумов

на

-

грузки

. 

Ранее

исторические

максимумы

потребления

фиксировались

только

зимой

. 

Рост

нагрузки

в

пери

-

од

экстремально

высоких

температур

связан

с

гло

-

бальной

тенденцией

изменения

структуры

энерго

-

потребления

. 

Температура

проводов

определяется

сочетанием

комплекса

погодных

характеристик

, 

та

-

кими

как

солнце

, 

ветер

, 

температура

воздуха

, 

и

ве

-

личиной

тока

нагрузки

, 

а

пропускная

способность

воздушных

линий

электропередачи

зависит

от

тем

-

пературы

проводников

 [4]. 

Пропускная

способность

снижается

с

ростом

тем

-

пературы

окружающей

среды

. 

Исходя

из

чего

можно

сделать

вывод

о

целесообразности

сравнения

при

-

меняемых

проводников

воздушных

линий

в

регионах

с

высокой

солнечной

активностью

, 

произведенных

по

современных

технологиям

  (

в

том

числе

с

примене

-

В

статье

рассмотрены

особенности

применения

высокопрочных

и

высокотемпературных

проводов

на

высоковольтных

линиях

электропередачи

с

расчетом

их

эксплуатацион

-

ной

эффективности

. 

Пластически

обжатые

проводники

обладают

преимуществами

по

сравнению

с

проводниками

иных

конструкций

 — 

это

снижение

вибрационных

нагрузок

, 

большая

жесткость

на

кручение

, 

меньшая

вероятность

галопирования

, 

повышенная

ви

-

броустойчивость

и

эффект

самопогашения

колебаний

. 

Пластическая

деформация

про

-

водников

значительно

повышает

механическую

прочность

и

в

несколько

раз

снижает

вытяжку

при

эксплуатации

. 

Пластически

деформированные

высокотемпературные

про

-

водники

обладают

значительно

более

высокими

значениями

допустимого

тока

, 

который

определяется

с

учетом

самых

высоких

температур

проводника

в

регионе

применения

.

Фокин

В

.

А

, 

генеральный

директор

ООО

 «

Метсбытсервис

»

Гуревич

Л

.

М

., 

д

.

т

.

н

., 

профессор

, 

заведующий

кафедрой

 «

Материаловедение

и

композиционные

материалы

» 

ФГБОУ

ВО

 «

Волгоградский

государственный

технический

университет

»

Курьянов

В

.

Н

., 

к

.

т

.

н

., 

генеральный

директор

ООО

 «

Техприспро

»

Тимашова

Л

.

В

., 

к

.

т

.

н

., 

начальник

центра

электротехнического

оборудования

АО

 «

НТЦ

ФСК

ЕЭС

»

97

нием

технологий

пластической

деформации

). 

Техно

-

логия

пластической

деформации

позволяет

достичь

максимального

заполнения

внутреннего

простран

-

ства

материалом

. 

Увеличение

температуры

воздуха

, 

а

также

воздействие

солнечной

радиации

в

текущих

условиях

может

приводить

к

экстремальным

режи

-

мам

и

отключению

потребителей

. 

Пропускная

спо

-

собность

проводника

определяется

на

основе

теп

-

лового

расчета

. 

Тепловой

расчет

, 

в

общем

случае

, 

сводится

к

определению

температуры

токопроводя

-

щей

жилы

с

учетом

потерь

, 

а

также

колебания

темпе

-

ратуры

окружающей

среды

. 

На

рисунке

 1 

представ

-

лено

сравнение

величин

длительно

допустимого

тока

проводников

. 

Из

графика

видно

, 

что

значения

длительно

допу

-

стимого

тока

сравниваемых

проводников

воздушных

линий

, 

определяемые

с

учетом

солнечной

радиации

, 

значительно

различаются

при

одинаковых

темпера

-

турных

условиях

окружающей

среды

.

СРАВНИТЕЛЬНЫЙ

АНАЛИЗ

ПОТЕРЬ

АКТИВНОЙ

МОЩНОСТИ

Произведем

расчет

потерь

активной

мощности

в

линиях

с

применением

проводников

типа

АС

, 

АСВП

, 

АСВТ

. 

При

расчете

потерь

учтем

темпера

-

туру

окружающей

среды

и

нагрев

проводов

токами

нагрузки

 [5, 6]:

3

R

0

(1 + 



окр

)

I

2



P

 = 

. (1)

3

R

0



 1 

– 

I

2

A

Числитель

в

этом

выражении

представляет

со

-

бой

потери

, 

приведенные

к

температуре

окружаю

-

щей

среды

, 

а

знаменатель

учитывает

увеличение

потерь

вследствие

нагрева

проводов

током

нагруз

-

ки

. 

Коэффициент

 A 

определяется

по

следующему

уравнению

при

максимально

допустимом

токе

I

доп

:

3

I

2

доп

R

0

(1 + 



доп

)

 A 

= 

, (2)



доп

 – 



окр

где



доп

 — 

максимально

допустимая

температура

провода

, °

С

; 



окр

 — 

температура

окружающей

сре

-

ды

, 

к

которой

приведен

допустимый

ток

, °

С

.

В

таблице

 1 

приведены

исходные

данные

для

расчета

потерь

мощности

в

линии

.

Потери

активной

мощности

в

линии

с

учетом

на

-

грева

у

проводов

АС

-300/66 

и

АСВП

(

АСВТ

)-295/44 

практически

равны

 (



P



 110 

кВт

/

км

). 

При

этом

элек

-

тромеханические

показатели

АСВП

(

Т

)-295/44 

значи

-

тельно

выше

.

На

рисунках

 2 

и

 3 

представлены

зависимости

длительно

допустимого

тока

проводников

АС

-120 

Рис

. 1. 

Изменение

длительно

допустимого

тока

про

-

водов

сечением

более

 240 

мм

2

и

 300 

мм

2

в

зависимости

от

температуры

окружающей

среды

Допустимые

токи

для

провода

при

скорости

ветра

 0,6 

м

/

с

Температура

воздуха

, °

С

длительно

допустимый

ток

АСВТ

 295/44, 

А

I

доп

, 

А

1600

1400

1200

1000

800

600

400

200

0

–20 –15 –10 –5  0  5  10 15 20  25 30  35 40

длительно

допустимый

ток

АС

 300/66, 

А

длительно

допустимый

ток

АС

-240/32, 

А

длительно

допустимый

ток

АСВП

-218/63, 

А

длительно

допустимый

ток

АСВТ

-218/63, 

А

Табл

. 1. 

Исходные

данные

для

расчета

потерь

мощности

в

линии

электропередачи

Наименование

и

обозначение

параметра

Численное

значение

АС

-300/66

АСВТ

-218/63

АСВТ

-258/73

АСВТ

-295/44

Справочное

погонное

активное

сопротивление

при

 20°C, 

r

20

, 

Ом

/

км

0,0958

0,132

0,112

0,098

Температурный

коэффициент

сопротивления



, °C

–1

0,0043

Диаметр

провода

d

пр

, 

м

0,0245

0,01982

0,0216

0,0215

Допустимая

температура



доп

, °C

90

150

150

150

Температура

окружающей

среды



окр

, °C

40

40

40

40

Длительно

допустимый

ток

I

доп

для

температуры

окружаю

-

щей

среды

 40°C, 

А

542

896,54

996,23

1092

Температура

воздуха

, °

С

I

доп

, 

А

790

690

590

490

390

290 –20 –15 –10 –5  0  5 10 15 20 25 30 35 40

длительно

допустимый

ток

АС

-120/19, 

А

длительно

допустимый

ток

АСВП

-128/36, 

А

длительно

допустимый

ток

АСВТ

-128/36, 

А

Допустимые

токи

для

провода

при

скорости

ветра

 0,6 

м

/

с

Рис

. 2. 

Изменение

длительно

допустимого

тока

прово

-

дов

сечением

 120 

мм

2

в

зависимости

от

температуры

окружающей

среды

Рис

. 3. 

Сравнительный

анализ

потерь

мощности

про

-

водов

Зависимость

потерь

активной

мощности

в

линии

(

с

учетом

нагрева

) 

от

тока

нагрузки

По

тери

ак

тивной

мощности

в

линии

, 



P

, 

кВ

т

/

км

100

90
80
70
60
50
40
30
20
10

0

 120,8 

181,2 

241,6 

302

АС

-120/19

АСВП

-128/36

АСВТ

-128/36

Ток

нагрузки

, 

А

№

 4 (79) 2023

98

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

и

АСВП

-128/36 

с

АСВТ

-128/36 

и

зависимости

по

-

терь

активной

мощности

соответственно

. 

Та

-

ким

образом

, 

у

проводников

типа

АСВП

и

АСВТ

можно

наблюдать

значительно

лучшие

харак

-

теристики

относительно

рассматриваемых

про

-

водников

АС

при

сопоставимых

условиях

  (

темпе

-

ратуре

окружающей

среды

, 

сечениях

и

токовой

нагрузке

). 

Провод

АС

является

известным

классическим

проводником

.  

Особенностью

проводников

АСВП

яв

-

ляется

повышенная

механическая

прочность

и

ком

-

пактность

конструкции

, 

обеспечиваемые

пластиче

-

ской

деформацией

стальной

и

алюминиевой

частей

. 

Что

, 

в

свою

очередь

, 

создает

возможность

исполь

-

зовать

проводники

значительно

меньших

диаметров

в

одинаковых

по

длине

пролетах

ВЛ

или

увеличивать

расстояния

между

опорами

до

 40%, 

увеличивать

пропускную

способность

ВЛ

, 

а

также

повышать

пре

-

дельно

допустимое

значение

тока

при

одинаковых

максимально

допустимых

температурах

. 

Особенно

-

стью

проводников

АСВТ

являются

: 

сплав

, 

увеличи

-

вающий

рабочую

температуру

проводников

с

 90°

С

до

 150°C, 

а

максимально

допустимую

 — 

до

 210°C, 

и

конструкция

провода

, 

позволяющая

без

изменения

сопротивления

провода

относительно

АСВП

достичь

роста

пропускной

способности

без

значительного

удорожания

 [7]. 

ОГРАНИЧЕНИЕ

ПРОПУСКНОЙ

СПОСОБНОСТИ

ВСЛЕДСТВИЕ

ТЕМПЕРАТУРНОГО

И

ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО

ИЗМЕНЕНИЙ

СТРЕЛ

ПРОВЕСА

При

повышении

температуры

провода

увеличива

-

ются

стрелы

провеса

. 

В

результате

могут

быть

на

-

рушены

габариты

воздушной

линии

и

изоляционные

расстояния

, 

то

есть

снижены

надежность

и

безопас

-

ность

работы

ВЛ

. 

На

ряде

ВЛ

пропускная

способ

-

ность

ограничивается

недостаточными

габаритами

до

земли

или

до

пересекаемых

объектов

и

межфаз

-

ными

расстояниями

вследствие

температурного

или

эксплуатационного

изменения

стрел

провеса

. 

При

смещении

максимумов

нагрузок

на

пери

-

од

высоких

температур

воздуха

усиливаются

риски

ограничения

токовых

нагрузок

по

этим

причинам

. 

В

свою

очередь

, 

пластическая

деформация

не

толь

-

ко

значительно

повышает

торсионную

жесткость

и

ме

-

ханическую

прочность

, 

но

и

в

несколько

раз

снижает

вытяжку

 (

удлинение

) 

в

процессе

эксплуатации

вне

за

-

висимости

от

металла

. 

Соответствующие

испытания

проводились

в

АО

 «

ВНИИЖТ

» 

и

АО

 «

НТЦ

ФСК

ЕЭС

» 

с

изделиями

из

стали

, 

меди

и

, 

конечно

, 

с

АСВТ

.

Также

характеристики

провода

позволяют

обеспе

-

чить

снижения

стрел

провеса

или

увеличение

габа

-

ритных

пролетов

проводов

 (

рисунок

 4).

Габаритный

пролет

определен

при

условии

на

-

грева

провода

до

максимальной

температуры

АС

 300/66 — 90°

С

, 

t

max

провода

АСВТ

 218/63 — 

120°

С

; 

t

max

провода

АСВТ

 295/44 — 89°

С

, 

t

max

прово

-

да

АСВТ

 258/73 — 100°

С

, 

провода

АСВТ

 277/79 — 

100°

С

. 

Габаритная

стрела

провеса

 — 11,0 

м

. 

Высота

подвеса

проводов

на

 220 

кВ

 — 18,0 

м

, 

наименьшее

допустимое

расстояние

до

земли

 — 7,0 

м

. 

Климати

-

ческие

условия

: 

ветер

 — 65 

даН

/

мм

2

, III 

зона

, 

при

го

-

лоледе

 — 16,25 

даН

/

мм

2

, 

гололед

 — 20 

мм

, III 

зона

. 

Допустимый

ток

рассчитан

для

t

воздуха

 = 20°

С

. 

Внешние

условия

для

расчета

допустимых

токов

: 

ветер

со

скоростью

 0,605 

м

/

с

перпендикулярно

про

-

воду

, 

интенсивность

солнечной

радиации

 — 0 

Вт

/

м

2

, 

постоянная

поглощения

 — 0,6, 

излучения

 — 0,6.

Рис

. 4. 

Расчет

стрелы

провеса

Табл

. 2. 

Результаты

сравнения

потерь

мощности

проводов

Нагрузочный

ток

, 

I

, 

о

.

е

.

Марка

Максимально

допустимый

ток

, 

I

доп

, 

А

Коэффициент

А

Потери

активной

мощности

в

линии

с

учетом

нагрева

, 



P

, 

кВт

/

км

0,4

АС

-120/19

302

1739

12,05

0,6

28,01

0,8

52,19

1

86,94

Нагрузочный

ток

для

остальных

проводников

возьмем

в

долях

от

допустимого

тока

провода

марки

АС

-120/19

120,8

АСВП

-128/36

318,62

1749

10,86

181,2

25,16

241,6

46,64

302

77,12

120,8

АСВТ

-128/36

624,95

3679

10,85

181,2

24,84

241,6

45,02

302

72,17

Длина

пролета

, 

м

Выс

от

а

, 

м

25

20

15

10

5

0

50  100 150  200 250  300 350  400  450 500

АС

 300/39 

АСВП

 295/44 

АСВП

 258/73

АСВП

 277/79 

АСВП

 218/63 

АСВП

 317/47

99

При

анализе

рисунка

 4 

преимущества

проводов

АСВП

по

сравнению

с

АС

, 

исходя

из

показателей

габаритных

пролетов

и

расчетных

стрел

провиса

, 

очевидны

. 

Отдельно

стоит

отметить

факторы

сни

-

жения

гололедообразования

, 

пляски

и

риска

схле

-

стывания

. 

Уровень

сближений

фаз

определяют

коэффициент

изгибной

жесткости

конструкций

про

-

водов

фаз

  (

который

у

АСВП

и

АСВТ

значительно

выше

, 

чем

у

АС

) 

и

их

связь

с

пляской

в

так

назы

-

ваемой

потенциальной

яме

провеса

провода

, 

в

ко

-

торой

развивается

высокоамплитудный

резонанс

пляски

и

резонансный

подскок

провода

при

сбросе

гололеда

.

СРАВНИТЕЛЬНЫЕ

ИСПЫТАНИЯ

НА

КОРОННЫЙ

РАЗРЯД

Возможность

снижения

диаметра

при

использовании

компактированных

проводов

может

вызвать

опасение

роста

потерь

на

корону

. 

Однако

сравнительные

испы

-

тания

на

коронный

разряд

неизолированных

прово

-

дов

АСВП

-216/33 

и

АС

-240/32, 

а

также

АСВП

-197/55

и

АС

-150/19, 

АС

-185/29, 

АС

-240/32, 

проведенные

испы

-

тательной

лабораторией

электрооборудования

высо

-

ковольтных

электрических

сетей

АО

 «

НТЦ

ФСК

ЕЭС

», 

подтвержденные

также

и

в

ходе

сертификации

в

Германии

, 

опровергают

эти

опасения

. 

В

табли

-

це

 3 

представлены

данные

по

напряжению

возник

-

новения

коронного

разряда

в

зависимости

от

при

-

ложенного

напряжения

для

проводов

различных

марок

.

По

результатам

проведенных

сравнительных

ис

-

пытаний

установлено

:

– 

для

проводов

одинакового

диаметра

 18,8 

мм

напря

-

жение

возникновения

коронного

разряда

на

про

-

воде

АСВП

-197/55 

на

 5,7% 

выше

напряжения

воз

-

никновения

коронного

разряда

на

проводе

марке

АС

-185/29;

– 

начальное

напряжение

возникновения

коронного

разряда

провода

АСВП

-216/33 

соответствует

на

-

чальному

напряжению

возникновения

коронного

разряда

провода

марки

АС

-240/32;

– 

в

зоне

рабочих

напряжений

ВЛ

 220 

кВ

корон

-

ный

разряд

на

проводах

марок

АСВП

-216/33 

и

АС

-240/32 

не

наблюдался

;

– 

число

очагов

коронного

разряда

в

диапазоне

напряжений

 155–175 

кВ

проводов

марок

АСВП

-

216/33 

и

АС

-240/32 

сопоставимы

. 

ВЫВОДЫ

Применение

проводов

повышенной

пропускной

спо

-

собности

при

реконструкции

ВЛЭП

позволяет

обеспе

-

чить

резерв

токовой

нагрузки

. 

Увеличение

пропускной

способности

проводов

обеспечивается

их

большей

, 

по

сравнению

с

обычными

сталеалюминевыми

проводами

, 

рабочей

температурой

. 

За

счет

повышенной

устойчиво

-

сти

к

температурам

свыше

 100°

С

провода

могут

нести

более

высокую

токовую

нагрузку

в

нормальных

услови

-

ях

. 

Применение

пластически

обжатых

проводников

обо

-

сновано

для

случаев

с

высокими

температурами

окру

-

жающей

среды

. 

АСВТ

обеспечивает

резерв

пропускной

способности

и

заданные

ее

значения

при

нагреве

про

-

вода

солнцем

, 

не

требуя

увеличения

сечения

. 

Послед

-

нее

отразится

на

общих

затратах

и

повысит

эффектив

-

ность

при

новом

строительстве

или

реконструкции

ВЛ

. 

В

свою

очередь

, 

возникающий

эффект

в

сниже

-

нии

технических

потерь

позволяет

говорить

, 

в

том

числе

, 

и

о

снижении

карбонового

следа

, 

так

как

тре

-

буется

меньше

энергии

для

компенсации

техниче

-

ских

потерь

в

электрических

сетях

и

, 

как

следствии

, 

сокращении

выбросов

в

окружающую

среду

. 

Что

в

совокупности

представляет

собой

надежные

ре

-

шения

для

перехода

к

низкоуглеродной

энергетике

будущего

. 

Комплексное

правильное

использование

пластически

обжатых

проводов

на

ВЛ

 6–750 

кВ

поз

-

воляет

значительно

повысить

их

надежность

при

воздействии

всего

диапазона

климатических

нагру

-

зок

, 

увеличить

пропускную

способность

, 

снизить

ко

-

нечные

капитальные

затраты

. 

Р

ЛИТЕРАТУРА

1.  Fokin V., Kuryanov V., Kushch L., 

Merzlyakov A. Optimal Solutions for 
Power Grid Development Problems // 
Special issue "ELECTRIC POWER. 
Transmission and Distribution" for 
the 47th CIGRE Session (Paris, 
France), August 2018, pp. 34-37.

2. 

Фокин

В

.

А

., 

Тимашова

Л

.

В

., 

Мерз

-

ляков

А

.

С

., 

Гуревич

Л

.

М

., 

Курья

-

нов

В

.

Н

., 

Назаров

И

.

А

. 

Эффектив

-

ность

применения

отечественных

инновационных

высокопрочных

и

высокотемпературных

прово

-

дов

АСВТ

 // 

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ

. 

Передача

и

распределение

, 2019, 

№

 2(53). 

С

. 70–76.

3. Levin A.A., Narykova M.V., Liha-

chev A.I., Kardashev B.K., Kadom-

tsev A.G., Brunkov P.N., Pan

fi

 lov A.G., 

Prasolov N.D., Sultanov M.M., Kury-
anov V.N., Tyshkevich V.N. Modi

fi

 ca-

tion of the Structural, Microstructural, 
and Elastoplastic Properties of Alumi-
num Wires after Operation. Metals, 
2021, vol. 11, p. 1955.

4. 

Рабочая

группа

 B2.26 SIGRE. 

Руководство

по

выбору

высоко

-

температурных

проводов

для

ис

-

пользования

на

воздушных

лини

-

ях

. 

Техническая

брошюра

№

 426, 

август

 2010 

г

.

5. 

Курьянов

В

.

Н

., 

Султанов

М

.

М

., 

Осокин

В

.

А

., 

Тимашова

Л

.

В

. 

Инно

-

вационные

высокоэффективные

провода

для

линий

электропере

-

дачи

 // 

Энергия

единой

сети

, 2016, 

№

 4(27). 

С

. 70–78. 

6. 

Курьянов

В

.

Н

, 

Гуревич

Л

.

М

, 

Ти

-

машова

Л

.

В

., 

Фокин

В

.

А

. 

Иссле

-

дование

сталеалюминиевых

пла

-

стически

уплотненных

проводов

для

ВЛ

 // 

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ

. 

Передача

и

распределение

, 2020, 

№

 6(63). 

С

. 80–83.

7. 

Фокин

В

.

А

., 

Тимашова

Л

.

В

., 

Мерз

-

ляков

А

.

С

., 

Гуревич

Л

.

М

., 

Курья

-

нов

В

.

Н

., 

Назаров

И

.

А

. 

Эффектив

-

ность

внедрения

отечественных

инновационных

высокопрочных

и

высокотемпературных

сталеалю

-

миневых

проводников

 // 

ЭЛЕКТРО

-

ЭНЕРГИЯ

. 

Передача

и

распреде

-

ление

, 2019, 

№

 2(53). 

С

. 48–54.

Табл

. 3. 

Величины

напряжения

возникновения

коронного

разряда

Проводов

одинакового

диаметра

(Ø18,8 

мм

)

Проводов

разного

диаметра

с

равным

напряжением

возникновения

короны

АС

-185/29

АСВП

(

Т

)-197/55

АСВП

(

Т

)-216/33 

Ø18,5 

мм

АС

-240/32 

Ø21,6 

мм

134,5

142,2

153,2

154,5

№

 4 (79) 2023