88
СЕТИ
РОССИИ
д
и
а
г
н
о
с
т
и
к
а
диагностика
ВВЕДЕНИЕ
Срок
службы
трансформаторов
и
другого
высоковольтного
масло
-
наполненного
электротехнического
оборудования
(
ВМЭО
)
исчисляется
десятками
лет
.
В
процессе
эксплу
-
атации
под
действием
частичных
разрядов
,
нагрева
,
кавитации
и
других
факторов
происходит
дегра
-
дация
бумажно
-
масляной
изоляции
(
БМИ
) [1].
Со
временем
ухудшение
изоляционных
характеристик
может
превзойти
критический
уровень
,
в
результате
чего
внутри
ВМЭО
воз
-
никнет
короткое
замыкание
(
КЗ
),
которое
,
как
правило
,
приводит
к
развитию
дугового
разряда
(
ДР
)
с
мощностью
в
десятки
и
даже
сотни
МВт
.
Под
действием
ДР
происходит
интенсивное
разложение
транс
-
форматорного
масла
(
ТМ
)
и
БМИ
с
образованием
газообразных
про
-
дуктов
разложения
изоляции
(
ГПРИ
).
Поскольку
ТМ
практически
несжи
-
маемо
,
образование
газа
вызывает
значительный
рост
давления
и
,
как
следствие
,
взрывное
разрушение
ВМЭО
.
При
перемешивании
горячих
ГПРИ
,
вырвавшихся
из
разрушенно
-
го
трансформатора
,
с
атмосферным
воздухом
возможно
воспламенение
образовавшейся
газовой
смеси
.
Ущерб
от
возникшего
пожара
может
на
порядок
превышать
стоимость
ВМЭО
,
разрушенного
при
взрыве
.
Вероятность
возникновения
пожа
-
ра
после
взрыва
составляет
около
15% [2].
В
случае
особо
тяжёлых
аварий
только
стоимость
подлежащего
заме
-
не
оборудования
может
исчислять
-
ся
десятками
миллионов
долларов
.
Поэтому
повышение
взрывобезо
-
пасности
ВМЭО
является
весьма
серьёзной
проблемой
для
электро
-
энергетики
,
которая
при
существу
-
ющем
положении
дел
будет
только
усугубляться
.
Во
-
первых
,
наблюда
-
ется
общая
тенденция
увеличения
установленной
мощности
единицы
оборудования
,
во
-
вторых
,
далеко
не
всегда
удаётся
обеспечить
надлежа
-
щий
темп
его
обновления
.
Степень
разрушения
ВМЭО
при
взрыве
определяется
главным
об
-
разом
величиной
энергии
Q
a
,
вы
-
делившейся
в
дуговом
разряде
.
Энергия
Q
a
зависит
от
длительности
горения
ДР
t
a
(
или
времени
сра
-
батывания
защитных
устройств
),
места
возникновения
КЗ
,
характе
-
ристик
внешней
цепи
.
По
литератур
-
ным
данным
диапазон
возможных
значений
этой
энергии
превышает
два
порядка
величины
.
Например
,
в
силовых
трансформаторах
класса
напряжений
735
кВ
значения
энер
-
гии
Q
a
изменялись
от
1
до
147
МДж
[2].
Бак
трансформатора
этого
клас
-
са
напряжений
взрывался
при
энер
-
Применение
бездугового источника
импульсного давления
Леонид ДАРЬЯН, заместитель директора
по аналитической и методологической работе
ЗАО «Техническая инспекция ЕЭС», д.т.н.,
Владимир ПОЛИЩУК, заведующий лабораторией
Шатурского филиала, к.ф.-м.н.,
Алексей ШУРУПОВ, директор Шатурского филиала, член-
корр. РАЕН, к.ф.-м.н.,
Объединённый институт высоких температур РАН
89
№
5 (26),
сентябрь
–
октябрь
, 2014
гии
ДР
свыше
8
МДж
,
но
пожар
мог
возникнуть
,
если
энергия
Q
a
превы
-
шала
14
МДж
.
В
измерительных
трансформато
-
рах
классов
напряжений
до
330
кВ
энергия
Q
a
обычно
составляет
0,3—
1
МДж
;
в
распределительных
транс
-
форматорах
мощностью
порядка
100
МВА
эта
энергия
может
изме
-
няться
в
диапазоне
3—10
МДж
.
При
ДР
в
более
мощных
трансформато
-
рах
и
коробах
высоковольтных
вво
-
дов
эта
энергия
может
составлять
десятки
мегаджоулей
.
По
условиям
эксплуатации
ВМЭО
нельзя
полностью
исключить
воз
-
можность
возникновения
внутрен
-
него
КЗ
,
но
за
счёт
технологических
и
конструкторских
решений
можно
добиться
существенного
снижения
вероятности
аварии
и
уменьшения
ущерба
.
Эта
задача
может
быть
ре
-
шена
применением
ряда
мер
,
а
именно
:
•
совершенствованием
методов
диагностики
степени
деграда
-
ции
изоляционных
свойств
ТМ
и
БМИ
,
что
позволит
своевремен
-
но
проводить
ремонтно
-
профи
-
лактические
мероприятия
;
•
уменьшением
времени
сраба
-
тывания
защитных
устройств
;
•
использованием
альтернатив
-
ных
изоляционных
жидкостей
с
улучшенными
эксплуатацион
-
ными
характеристиками
вместо
минерального
ТМ
;
•
созданием
более
взрывобезо
-
пасных
конструкций
ВМЭО
и
со
-
вершенствованием
систем
за
-
щиты
.
Для
решения
последней
задачи
необходим
эффективный
метод
ис
-
пытания
оборудования
на
воздей
-
ствие
импульса
высокого
давления
,
возникающего
в
ДР
.
В
стандартной
методике
испытаний
на
взрыво
-
безопасность
используется
метод
инициирования
электрической
дуги
внутри
ВМЭО
[3].
За
последние
двадцать
лет
в
России
и
в
других
странах
бывшего
СССР
утрачены
отраслевые
испытательные
стенды
,
на
которых
можно
было
проводить
подобные
испытания
.
В
работах
[3—10]
приведены
ре
-
зультаты
исследований
,
в
которых
обоснован
альтернативный
метод
испытаний
ВМЭО
на
взрывобезо
-
пасность
.
В
этом
методе
импульс
высокого
давления
,
возникающий
после
КЗ
внутри
ВМЭО
,
моделиру
-
ется
за
счёт
химической
энергии
взрывчатых
материалов
(
ВМ
).
Но
-
вый
метод
позволяет
отказаться
от
дорогостоящих
испытательных
установок
и
проводить
испытания
непосредственно
на
месте
изго
-
товления
или
установки
ВМЭО
.
Как
показывают
оценки
,
испытания
по
альтернативной
методике
обойдутся
значительно
дешевле
испытаний
по
стандартной
методике
.
В
Объединённом
институте
вы
-
соких
температур
РАН
(
Шатурский
филиал
)
по
заданию
ОАО
«
ФСК
ЕЭС
»
был
создан
бездуговой
источник
им
-
пульсного
давления
(
БИИД
),
предна
-
значенный
для
проведения
испыта
-
ний
на
взрывобезопасность
ВМЭО
.
К
настоящему
времени
опробова
-
ны
конструкции
БИИД
,
которые
по
-
зволяют
проводить
испытания
на
взрывобезопасность
ВМЭО
с
энер
-
гией
воздействия
до
5
МДж
.
В
данной
работе
обобщён
наш
опыт
использования
БИИД
для
по
-
вышения
взрывобезопасности
ВМЭО
:
описаны
испытания
серий
-
ных
измерительных
трансформа
-
торов
класса
напряжений
110
и
330
кВ
и
конденсаторов
связи
.
В
работе
также
кратко
изложены
ре
-
зультаты
исследований
ДР
в
ТМ
,
на
основании
которых
был
разработан
БИИД
.
В
соответствии
с
принятым
определением
взрывобезопасное
электрооборудование
—
это
элек
-
трооборудование
,
в
котором
при
внутреннем
воздействии
дуги
допу
-
скается
разрушение
конструкции
,
но
все
её
фрагменты
должны
нахо
-
диться
внутри
нормируемой
зоны
безопасности
вблизи
оборудования
,
размер
которой
рассчитывается
как
диаметр
(
ширина
)
оборудования
об
-
разца
,
увеличенный
на
две
его
вы
-
соты
,
но
не
менее
чем
на
1,8
м
.
Уровень
взрывобезопасно
-
сти
ВМЭО
можно
определить
по
характерной
величине
энергии
внутреннего
импульсного
воздей
-
ствия
длительностью
50—100
мс
,
при
котором
данное
оборудование
является
взрывобезопасным
.
Это
значение
энергии
определяется
на
основе
анализа
данных
об
авари
-
ях
,
имевших
место
в
этом
оборудо
-
вании
либо
в
его
аналогах
.
Другой
способ
оценки
энергии
—
расчёт
на
основе
эмпирических
данных
о
ДР
внутри
ВМЭО
.
Можно
отметить
,
что
энергия
ДР
внутри
одного
и
того
же
трансформатора
может
изменяться
в
достаточно
широком
диапазоне
.
Сравнительно
надёжно
можно
рас
-
считать
лишь
минимальную
энер
-
гию
Q
m
.
Поэтому
уровень
взрыво
-
безопасности
каждого
типа
ВМЭО
можно
определить
лишь
с
логариф
-
мической
точностью
.
ДУГОВОЙ
РАЗРЯД
В
ТРАНСФОРМАТОРНОМ
МАСЛЕ
Результаты
наших
эксперимен
-
тальных
исследований
ДР
в
ма
-
кетном
образце
ВМЭО
подробно
изложены
в
работах
[3—6].
Далее
приведены
лишь
основные
харак
-
теристики
ДР
,
полученные
в
этих
работах
.
Условия
опытов
были
близ
-
ки
к
тем
,
что
возникают
после
КЗ
в
промышленном
ВМЭО
,
в
котором
ток
разряда
за
3—10
мс
нарастает
до
10—30
кА
.
Максимальный
ток
дуги
достигал
30
кА
при
времени
нарастания
1—3
мс
.
Общая
продол
-
жительность
горения
разряда
была
3—20
мс
.
Максимальное
тепловыде
-
ление
в
дуге
Q
a
достигало
0,1
МДж
.
Источником
энергии
служил
ёмкост
-
ной
накопитель
с
максимальным
напряжением
5
кВ
.
Использовавша
-
яся
электрическая
схема
позволяла
моделировать
две
полуволны
тока
разной
полярности
.
В
ВМЭО
мощ
-
ность
ДР
максимальна
в
течение
первого
полупериода
тока
,
в
даль
-
нейшем
из
-
за
снижения
удельного
сопротивления
изоляционной
жид
-
кости
напряжение
на
разряде
и
его
мощность
уменьшаются
.
Эксперименты
проводились
в
камере
с
внутренним
диаметром
310
мм
и
объёмом
61
л
.
Объём
жидкости
составлял
35
л
.
Оставший
-
ся
объём
заполнялся
азотом
при
атмосферном
давлении
.
ДР
зажи
-
гался
между
двумя
параллельными
латунными
электродами
диаметром
20
мм
,
расстояние
между
которыми
изменялось
от
17
до
30
мм
.
Расстоя
-
ние
от
места
возникновения
разря
-
да
до
границы
раздела
«
жидкость
—
газ
»
составляло
100
мм
.
В
экспериментах
измерялись
ток
и
напряжение
ДР
,
давление
на
стен
-
ках
камеры
и
в
газовой
полости
над
жидкостью
.
Время
отклика
датчиков
давления
(
ДД
)
составляло
менее
0,5
мс
.
Один
ДД
был
установлен
вблизи
нижнего
фланца
камеры
,
другой
—
на
расстоянии
50
мм
от
верхнего
уровня
жидкости
.
Проводи
-
лась
высокоскоростная
киносъёмка
90
СЕТИ РОССИИ
развития
разряда
с
временным
раз
-
решением
0,1
мс
и
видеосъёмка
границы
раздела
«
жидкость
—
газ
»
с
разрешением
не
ниже
0,8
мс
.
В
описанных
опытах
использова
-
лось
ТМ
марки
ГК
.
Разряд
инициировался
при
пода
-
че
напряжения
3
кВ
)
на
электро
-
ды
,
соединённые
медной
проволоч
-
кой
диаметром
0,1
мм
.
На
рис
. 1
и
2
представлены
результаты
одного
из
опытов
.
На
рис
. 1
приведены
осцил
-
лограммы
токов
и
напряжения
на
ДР
.
Время
существования
разряда
7,5
мс
)
близко
к
длительности
по
-
луволны
тока
на
промышленной
ча
-
стоте
.
В
начальный
момент
на
осцил
-
лограмме
напряжения
наблюдается
резкий
рост
,
который
после
взрыва
инициатора
и
формирования
плаз
-
мы
сменяется
быстрым
падением
.
По
оценкам
,
длительность
пика
вы
-
сокого
напряжения
20
мкс
)
совпа
-
дает
со
временем
электрического
взрыва
медного
инициатора
.
Скоростная
киносъёмка
разря
-
да
показала
,
что
сначала
свечение
плазмы
было
сосредоточено
вблизи
электродов
.
В
тот
момент
область
свечения
расширялась
со
скоро
-
стью
0,3
км
/
с
,
но
уже
через
0,5
мс
эта
скорость
уменьшилась
пример
-
но
втрое
,
т
.
е
.
скорость
расширения
плазмы
значительно
меньше
скоро
-
сти
звука
в
ТМ
,
которая
составляет
,4
км
/
с
[11].
Излучение
плазмы
перекрывало
межэлектродный
про
-
межуток
примерно
через
1
мс
после
возникновения
ДР
.
На
спаде
тока
(
рис
. 1)
наблюдают
-
ся
пульсации
напряжения
,
которые
,
вероятно
,
связаны
с
перемещени
-
ем
дуги
по
поверхности
электродов
.
Скорость
перемещения
дуги
соста
-
вила
около
20
м
/
с
.
Как
показывает
анализ
,
столб
ДР
вытягивается
под
действием
собственного
магнитно
-
го
поля
,
в
результате
чего
напряже
-
ние
на
ДР
увеличивается
,
возникает
шунтирующий
пробой
и
напряжение
уменьшается
.
По
оценкам
,
харак
-
терное
значение
напряжённости
электрического
поля
в
столбе
ДР
со
-
ставляет
0,1—0,3
кВ
/
см
.
На
рис
. 2
приведены
осцилло
-
граммы
давления
в
жидкости
.
Как
видно
,
характер
изменения
давле
-
ния
в
ТМ
является
импульсно
-
пе
-
риодическим
.
Особенно
отчётливо
это
проявляется
в
первое
время
горения
ДР
—
в
течение
мс
,
ког
-
да
первые
шесть
экстремумов
дав
-
ления
(
максимумы
и
минимумы
)
следовали
с
почти
постоянным
ин
-
тервалом
,8
мс
.
Прослеживается
корреляция
между
сигналами
с
ДД
и
осциллограммой
напряжения
на
разряде
.
Так
,
первому
максимуму
давления
соответствует
«
размазан
-
ный
»
максимум
напряжения
.
Аб
-
солютному
максимуму
давления
в
масле
,
который
был
зафиксирован
через
3,71
мс
после
возникновения
ДР
и
составил
,7
МПа
(
рис
. 2),
предшествует
скачок
напряжения
до
2,2
кВ
,
который
произошёл
через
3,64
мс
после
возникновения
дуги
(
рис
. 1).
По
-
видимому
,
при
резком
снижении
напряжения
(
пробое
)
на
промежутке
в
жидкости
возникают
интенсивные
звуковые
волны
.
ТМ
поднималось
под
действием
расширяющегося
парогазового
пу
-
зыря
,
что
приводило
к
сжатию
газа
и
росту
давления
в
нём
.
Как
следует
из
видеосъёмки
,
уровень
жидкости
поднимался
равномерно
на
высоту
,1
м
,
после
чего
происходил
про
-
рыв
парогазовой
смеси
в
область
,
занятую
азотом
.
Характерная
ско
-
рость
подъёма
жидкости
составляла
0—20
м
/
с
.
Из
этих
данных
мож
-
но
оценить
составляющие
баланса
энергии
в
ДР
.
В
обсуждаемом
экс
-
перименте
величина
энергии
Q
a
составила
64
кДж
,
при
этом
макси
-
мальная
кинетическая
энергия
дви
-
жения
жидкости
была
3—5
кДж
,
т
.
е
.
5—10%
от
всей
энергии
,
выделив
-
шейся
в
разряде
.
Основная
часть
энергии
Q
a
пошла
на
нагрев
ТМ
и
его
разложение
.
После
разряда
в
ТМ
в
азотной
«
подушке
»
устанавливалось
избы
-
Рис
. 1.
Осциллограммы
тока
и
напряжения
Рис
. 2.
Давление
в
ТМ
вблизи
нижнего
фланца
ток
напряжение
5
4,5
4
3,5
3
2,5
2
1,5
1
0,5
0
14
12
10
8
6
4
2
0
То
к
,
кА
Время
,
мс
Напр
яж
ение
,
кВ
0
2
4
6
8
Время
,
мс
0
2
4
6
8
1,8
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
Давление
,
МПа
91
№
5 (26),
сентябрь
–
октябрь
, 2014
точное
давление
на
уровне
10—
50
кПа
,
которое
пропорционально
объёму
выделившихся
газов
при
разложении
ТМ
.
Процесс
разложе
-
ния
ТМ
в
разрядах
принято
характе
-
ризовать
коэффициентом
газообра
-
зования
B
g
,
который
представляет
собой
отношение
объёма
выделив
-
шихся
газов
к
энергии
ДР
.
По
на
-
шим
данным
,
B
g
= 0,11
л
/
кДж
.
Проведённые
эксперименты
по
-
зволили
выявить
качественные
осо
-
бенности
динамического
воздей
-
ствия
ДР
на
корпус
ВМЭО
,
главная
из
которых
состоит
в
том
,
что
в
жид
-
кости
отсутствуют
ударные
волны
.
Темп
роста
среднего
давления
со
-
ставляет
0,3—0,5
МПа
/
мс
.
На
фоне
растущего
давления
в
камере
на
-
блюдаются
интенсивные
звуковые
волны
.
Максимальное
давление
на
стенке
камеры
составляло
2
МПа
.
При
характерной
скорости
грани
-
цы
раздела
«
жидкость
—
азот
» 10—
20
м
/
с
давление
в
парогазовом
пу
-
зыре
должно
быть
5—10
МПа
.
Представленные
результаты
позволяют
оценить
минимальную
энергию
Q
m
,
которая
может
выде
-
литься
в
ДР
после
внутреннего
КЗ
.
Нередко
мощному
ДР
предшествует
межвитковый
пробой
,
после
кото
-
рого
возникает
слаботочный
шун
-
тирующий
разряд
с
напряжением
10
В
.
В
этом
разряде
происходит
интенсивное
разложение
БМИ
,
что
с
неизбежностью
приведёт
к
пробою
на
«
землю
» (
корпус
ВМЭО
),
в
резуль
-
тате
чего
возникнет
сильноточный
ДР
.
Энергия
Q
m
оценивается
из
со
-
отношения
:
Q
m
IEL
m
t
a
,
(1)
где
I
—
ток
разряда
,
определяе
-
мый
параметрами
внешней
цепи
,
L
m
—
минимальное
расстояние
от
точки
возникновения
КЗ
до
корпуса
ВМЭО
,
E
0,2
кВ
/
см
—
средняя
на
-
пряжённость
поля
в
столбе
ДР
.
БЕЗДУГОВОЙ
ИСТОЧНИК
ИМПУЛЬСНОГО
ДАВЛЕНИЯ
Результаты
исследований
ДР
определили
требования
к
бездуго
-
вому
источнику
импульсного
дав
-
ления
(
БИИД
),
с
помощью
которого
можно
моделировать
воздействие
ДР
на
ВМЭО
.
В
БИИД
импульс
дав
-
ления
формируется
при
расшире
-
нии
струи
пороховых
газов
(
СПГ
),
об
-
разующейся
при
сжигании
ВМ
.
При
этом
существенно
,
что
длительность
воздействия
импульсного
давления
должна
быть
достаточно
велика
—
порядка
50
мс
.
Это
условие
исклю
-
чает
использование
для
получения
СПГ
с
нужными
параметрами
ВМ
типа
гексогена
или
тротила
.
В
сво
-
их
экспериментах
мы
использовали
ВМ
типа
пороха
,
который
сгорает
значительно
медленней
,
чем
тротил
.
Теплота
сгорания
выбранного
ВМ
составляет
3,8
кДж
/
г
,
удельное
газо
-
образование
— 0,9
л
/
г
.
Генератор
СПГ
представлял
со
-
бой
камеру
высокого
давления
,
из
которой
через
сопло
Лаваля
истека
-
ли
продукты
горения
ВМ
.
Величиной
и
длительностью
импульса
давления
можно
была
управлять
,
изменяя
площадь
сечения
сопла
,
массу
ВМ
и
распределение
ВМ
по
камере
сго
-
рания
.
Эксперименты
проводились
в
той
же
камере
,
что
и
эксперимен
-
ты
с
ДР
.
Генератор
СПГ
пристыковы
-
вался
к
одному
из
окон
так
,
чтобы
область
воздействия
СПГ
была
при
-
мерно
такой
же
,
как
и
при
горении
ДР
.
Рабочими
жидкостями
являлись
ТМ
и
вода
.
Расчётное
тепловыделе
-
ние
при
сгорании
ВМ
Q
изменялось
в
диапазоне
10—50
кДж
.
Измерялось
давление
в
харак
-
терных
точках
камеры
,
проводи
-
лась
высокоскоростная
съёмка
движения
жидкости
под
действием
СПГ
.
Измерения
показали
,
что
дав
-
ление
в
струе
на
входе
в
жидкость
достигало
10—20
МПа
.
Это
давле
-
ние
устанавливалось
примерно
за
1
мс
.
Длительность
воздействия
струи
на
жидкость
изменялась
от
20
до
60
мс
.
Типичное
значение
давления
на
стенках
камеры
было
около
1
МПа
.
Характер
движения
границы
раздела
«
жидкость
—
газ
»
под
действием
СПГ
,
погружённой
в
жидкость
,
был
таким
же
,
как
и
под
действием
ДР
при
одинаковой
энергии
воздействия
.
Граница
раз
-
дела
,
оставаясь
плоской
,
подни
-
малась
со
скоростью
10—20
м
/
с
.
Следует
отметить
,
что
не
выявлено
заметного
отличия
реакции
воды
и
ТМ
на
воздействие
СПГ
.
Выполненные
эксперименты
свидетельствуют
о
том
,
что
можно
обеспечить
гидравлическое
подо
-
бие
течений
жидкости
при
воздей
-
ствии
СПГ
и
ДР
.
Эквивалентность
течения
жидкости
под
действием
ДР
и
СПГ
достигается
при
равен
-
стве
энергии
и
длительности
воз
-
действия
.
При
выполнении
этого
ус
-
ловия
генератор
СПГ
(
БИИД
)
можно
использовать
для
моделирования
воздействия
ДР
на
корпус
ВМЭО
.
Бездуговой
источник
импульс
-
ного
давления
может
применяться
для
решения
целого
ряда
задач
,
на
-
правленных
на
повышение
взрыво
-
безопасности
ВМЭО
,
а
именно
:
•
проведение
испытаний
серий
-
ных
образцов
ВМЭО
;
•
проверка
эффективности
рабо
-
ты
взрывозащитных
систем
и
устройств
;
•
проработка
новых
конструкций
ВМЭО
,
имеющих
более
высокий
уровень
взрывобезопасности
,
и
проведение
типовых
испытаний
;
•
получение
исходных
данных
для
разработки
и
верификации
чис
-
ленных
методов
расчёта
пер
-
спективных
конструкций
ВМЭО
и
систем
защиты
от
взрыва
.
Испытание
существующих
и
перспективных
систем
защиты
ВМЭО
с
помощью
БИИД
описано
в
работе
[10].
ИСПЫТАНИЯ
НА
ВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
И
КОНДЕНСАТОРОВ
СВЯЗИ
С
помощью
БИИД
нами
были
проведены
испытания
на
взрывобе
-
зопасность
серийных
измеритель
-
ных
трансформаторов
тока
(
ТТ
)
и
трансформатора
напряжения
(
ТН
),
а
также
конденсаторов
связи
(
КС
).
Заводы
-
изготовители
,
марки
испы
-
танного
оборудования
,
характер
-
ные
значения
токов
при
внутрен
-
нем
КЗ
и
ожидаемые
характерные
значения
энергии
ДР
приведены
в
таблице
.
Энергия
ДР
оценивалась
на
основании
данных
заводов
-
изго
-
товителей
о
токах
КЗ
и
конструкции
ВМЭО
.
Во
время
испытаний
внутри
ВМЭО
были
установлены
ДД
на
раз
-
ных
расстояниях
от
места
ввода
СПГ
и
проводилась
скоростная
видеосъ
-
ёмка
с
двух
взаимно
перпендику
-
лярных
направлений
с
временным
разрешением
не
менее
3,3
мс
.
При
использовании
в
тестируемом
обо
-