64
Повышение надежности
воздушных линий электропередачи,
работающих в экстремальных
метеоусловиях
УДК 621.315.14
Шевченко
Н
.
Ю
.,
к.т.н., доцент кафедры «Электроснаб-
жение промышленных предприятий»
филиала ВолГТУ — Камышинского
технологического института
Сошинов
А
.
Г
.,
к.т.н., доцент, заместитель директора
института по учебной работе, заведу-
ющий кафедрой «Электроснабжение
промышленных предприятий» филиала
ВолГТУ — Камышинского технологиче-
ского института
Лебедева
Ю
.
В
.,
к.т.н., доцент кафедры «Электроснаб-
жение промышленных предприятий»
филиала ВолГТУ — Камышинского
технологического института
Кириллова
С
.
Н
.,
преподаватель кафедры «Электроснаб-
жение промышленных предприятий»
филиала ВолГТУ — Камышинского
технологического института
Надежность
воздушных
линий
электропередачи
снижается
в
районах
с
повышенной
вероятностью
образования
гололедно
-
изморозевых
отложений
.
В
статье
проведен
срав
-
нительный
анализ
инновационных
типов
проводов
отечественного
производства
типа
АСТ
и
АСПТк
с
традиционным
неизолированным
сталеалюминевым
проводом
АС
.
Прове
-
дено
сравнение
значений
температуры
проводов
от
величины
токовой
нагрузки
,
значе
-
ний
максимально
допустимых
токов
,
токов
плавки
гололеда
разной
толщины
,
значений
токов
профилактического
подогрева
провода
от
температуры
воздуха
и
скорости
ветра
.
Выявлено
,
что
наиболее
оптимальным
будет
вариант
замены
сталеалюминевого
прово
-
да
на
высокотемпературный
компактный
провод
меньшего
сечения
.
Ключевые
слова
:
воздушные линии электропередачи,
компактные и высокотемпературные
провода, гололедно-изморозевые
отложе ния
ВВЕДЕНИЕ
Надежность электроснабжения потребителей зависит от устойчи-
вой работы воздушных линий (ВЛ) электропередачи. На протяже-
нии всего периода эксплуатации ВЛ подвергаются воздействию
метеорологических явлений в виде гололедно-изморозевых от-
ложений и ветровых нагрузок, приводящих к значительному ма-
териальному ущербу. Например, в 2010 году только в Московской
области из-за «ледяного дождя» было обесточено 455 населен-
ных пунктов, в 2014 году в Татарстане — 72 населенных пункта
[1]. Интенсивные гололедообразования в зоне электросетевого
предприятия являются аварийной ситуацией. Среднее время
ликвидации таких аварий превышает в десятки раз среднее вре-
мя ликвидации аварий, вызванных другими причинами. Поэтому
предотвращение гололедообразования и борьба с ним на ВЛ яв-
ляются актуальной проблемой электроэнергетики.
Наиболее слабым зве-
ном воздушной линии
электропередачи являют-
ся провода. В таблице 1
представлены причины их
повреждения.
Основными являются
гололедно-ветровые на-
грузки и дефекты эксплу-
атации [2]. С целью повы-
шения эксплуатационной
надежности при сооруже-
нии и реконструкции ВЛ
высокого напряжения не-
обходимо внедрять совре-
менные технологии и ма-
териалы,
повышающие
безотказность, долговеч-
ность и ремонтопригод-
ность линий электропере-
дачи.
Табл. 1. Причины
повреждения проводов
Причины
повреждения проводов
Количество
отказов, %
Пляска и вибрации
проводов
6,3
Вандализм (хищение)
2,7
Гололедно-ветровые
нагрузки
16,5
Повреждение зажима
2,3
Посторонние воздействия
18,0
Дефекты проектирования
и монтажа
12,2
Дефекты эксплуатации
22,8
Атмосферные
перенапряжения
7,3
Снижение прочности,
коррозия
11,4
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
65
Табл. 2. Характеристики проводов
Марка провода
АС-185/29
АСТ-185/29
АСПТк-150/19
АСПТк- 185/29
Производитель
Массовое
производство
по ГОСТ 839-80
Кирскабель
ЭМ-КАБЕЛЬ
ЭМ-КАБЕЛЬ
Внешний
диаметр, см
1,88
1,88
1,55
1,7
Масса провода,
кг/км
728
728
561
730
I
доп.
, А
при
v
= 0,6 м/с,
возд.
= 25°С
510
510
пр.
= 70°С
1382
пр.
= 210°С
548
пр.
= 70°С
932
пр.
= 210°С
618
пр.
= 70°С
1062
пр.
= 210°С
Разрывное
усилие, кН
62,06
66,57
55,94
76,53
Электрическое
сопротивление
постоянному
току при 20°C
0,1591
0,1639
0,1928
0,1565
ОСНОВНЫЕ
НАПРАВЛЕНИЯ
РАЗВИТИЯ
ВОЗДУШНЫХ
ЛИНИЙ
В настоящее время на практике предупреждения
аварий, вызванных гололедно-ветровыми нагруз-
ками, утвердились два главных направления: уве-
личение механической прочности линии и плавка
гололеда [3].
Первое направление связано с внедрением со-
временных типов проводов и опор. Оно становится
целесообразным при модернизации, реконструк-
ции и техническом перевооружении электрических
сетей, расположенных в неблагоприятных клима-
тических зонах. Экономическая целесообразность
данной концепции обосновывается появлением на
российском рынке металлических многогранных
опор, опор из композитных материалов, иннова-
ционных типов проводов, грозозащитных тросов
и линейной арматуры с повышенной механической
прочностью. И хотя отечественная промышлен-
ность располагает достаточным производствен-
ным потенциалом для выпуска неизолированных
проводов нового поколения для воздушных линий
электропередачи, ПАО «Россети» по-прежнему
эксплуатируют менее 0,1% от общей протяженно-
сти провода неизолированных инновационных ти-
пов проводов.
В России основным методом борьбы с голо-
ледообразованием остается плавка гололеда.
Однако она негативно влияет на ресурс ВЛ и уве-
личивает статью расхода электроэнергии на «соб-
ственные нужды». Предотвращение гололедных
отложений может быть достигнуто применением
профилактического подогрева провода.
ЦЕЛЬ
ИССЛЕДОВАНИЯ
Цель работы — выполнить сравнительный анализ
возможных токовых нагрузок высокотемператур-
ных и стандартных сталеалюминевых проводов по
условию сохранения механической прочности при
изменяющихся параметрах среды.
Для исследования примем ВЛ напряжением
110 кВ, длиной 100 км. Марки проводов выбира-
лись с близкими по значению допустимыми тока-
ми. Исходные данные приведены в таблице 2.
В качестве инновационных проводов приняты
высокотемпературные провода типа АСТ и АСПТк
с токопроводящей частью (ТПЧ) из термостойкого
алюминий-циркониевого сплава (Al-Zr). Провода
АСТ, внешне не имеющие отличий от АС, обла-
дают повышенной механической и термической
стойкостью и способны передавать большие
токи [4].
АСПТк — компактированный провод. Имеет
трапецеидальную форму ТПЧ. Сердечник вы-
полнен из стальных проволок, плакированных
алюминием. Провода снижают объем гололеда,
задерживающегося на проводе; сокращают дей-
ствующую на него ветро-гололедную нагрузку;
увеличивают пропускную способность сети [5].
РАСЧЕТ
МАКСИМАЛЬНО
ДОПУСТИМОГО
ТОКА
Максимально допустимый ток
I
м.д.
по условию со-
хранения механической прочности нагревает про-
вод в установившемся режиме на участках без
гололеда до максимально допустимой темпера-
туры
пр.
=
м.д.
, которая определяется при наи-
худших усло ви ях охлаждения: наивысшей темпе-
ратуре окружающей среды при отсутствии ветра
V
= 0 м/с [6].
Предельно допустимая температура провода
по условию сохранения его прочности для прово-
дов типа АС составляет:
м.д.
= 90°С, для проводов
типа АСТ и АСПТк —
м.д.
= 210°С.
Максимально допустимый ток провода в уста-
новившемся режиме определяется из уравнения
теплового баланса провода [7]:
I
м.д.
= {[
·
C
0
·(273 +
м.д.
)
4
– (273 +
возд.
)
4
]·
s
+
+ 1,1·
k
·√
vd
пр
·(
м.д.
–
возд.
)} / {
R
0
(1 +
·
м.д.
)}
1/2
, (1)
где
— степень черно-
ты тела, для окисления
алюминия
= 0,6;
C
0
—
коэффициент излучения
абсолютно черного тела,
5,67∙10
-12
Вт/(см
2
∙К
4
);
s
—
площадь
поверхности
излучения 1 м провода,
s
=
·
d
пр
·100, см
2
;
d
пр
—
диаметр провода, см;
k
— коэффициент, учи-
тывающий направление
ветра:
k
= 1 при угле
ветра
в
= 90°и
k
= 0,55
при
в
= 0°;
м.д.
— до-
пустимая температура
провода без гололеда;
возд.
— температура воз-
духа;
v
— скорость ветра
в двухминутном интерва-
ле осред нения, м/с;
R
0
—
№
3 (54) 2019
66
сопротивление 1 м провода при
возд.
= 0°С, Ом/м;
— температурный коэффициент сопротивления
алюминиевых проволок равен 0,00403°С
-1
.
На рисунке 1 представлена зависимость темпера-
туры провода от токовой нагрузки при температуре
воздуха 40°С и скорости ветра 0,6 м/с.
При увеличении тока в проводе температура про-
вода АС ниже, чем у проводов АСТ и АСПТк.
Длительно допустимый ток зависит от условий
окружающей среды, что подтверждают графики за-
висимости токовой нагрузки от скорости ветра и тем-
пературы окружающей среды (рисунок 2).
Предельно-токовые нагрузки при
пр.
= 90°С уве-
личиваются с усилением ветра и снижением темпе-
ратуры воздуха.
На рисунке 3 представлена зависимость допу-
стимой токовой нагрузки от температуры воздуха
при скорости ветра 0,6 м/с для проводов АС, АСПТК
и АСТ в условиях максимальной для них темпера-
туры эксплуатации 90°С, 150°С и 210°С соответ-
ственно.
Рис
. 2.
График
зависимости
токовой
нагрузки
от
температу
-
ры
воздуха
при
различных
скоростях
ветра
при
температуре
провода
90°
С
Рис
. 3.
График
зависимости
предельной
токовой
нагрузки
от
температуры
воздуха
при
скорости
ветра
0,6
м
/
с
Ток
ов
ая нагр
узк
а, А
Температура провода, °С
1450
1350
1250
1150
1050
950
850
750
650
550
450
-30
-10
-20
0
20
10
40
30
v
= 5 м/с
v
= 2 м/с
v
= 0,6 м/с
АС 185/29
АСПТк 150/19
АСПТк 185/29
АСТ 185/29
Рис
. 1.
График
зависимости
температуры
провода
от
величины
токовой
нагрузки
при
возд
.
= 40°
С
и
скорости
ветра
v
= 0,6
м
/
с
При одинаковом сечении длительно до-
пустимый ток превышает значение стан-
дартного провода АС на 50% для провода
АСТ, на 47% — для АСПТк, а для провода
меньшего сечения (АСПТк150/19) — на 23%.
Данный факт позволяет использовать ин-
новационные провода в случаях, когда не-
обходимо существенно повысить токовые
нагрузки на линии электропередачи, не увели-
чивая сечения, а также в районах с высокими
температурами окружающей среды.
РАСЧЕТ
ТОКОВ
ПЛАВКИ
ГОЛОЛЕДА
Гололед образуется при температуре воз-
духа от 0°С до –5°С [6]. Плавка гололеда
эффективна, если ее длительность не
превышает 40–60 минут. Ток плавки голо-
леда заданной длительности, отсчитывае-
мый от момента нагрева провода до 0°С, опреде-
ляется по уравнению баланса энергии в режиме
непрерывной плавки неизменяющимся током при
температуре провода
пр.
= 0°С. Ток плавки голо-
леда определяется при минимальной температу-
ре воздуха и максимальном значении ветра при
плотности гололеда
= 0,9 г/см
3
.
Определим ток 40-минутной плавки гололеда
цилиндрической формы по фор муле:
I
пл
= [
c
л
G
л
(
0
–
1
)/2 +
c
л
J
пл
(
0
–
возд.
) +
C
пл
J
пл
+
_____________________
+
C
0
(Т
1
4
– Т
в
4
)
s t
пл
+ 1,1
k
t
пл
√
v
(
d
пр
+ 2
b
) ·
· (
1
–
возд.
)] / (0,95
R
0
t
пл
)
1/2
,
(2)
где
c
л
— удельная теплоемкость: для льда
c
л
= 2,26 Вт∙с/(г∙°С), для измороси
c
л
= 2,09 Вт∙с/(г∙°С);
G
л
=
г
b
(
d
пр
+
b
)·100 — масса цилиндрической
гололедной муфты толщиной
b
, г/м;
t
пл
— время
плавки гололеда, с;
0
= 0°С;
1
— средняя тем-
пература
поверхности
цилиндра,
находит-
ся в интервале температур (
пр.
,
возд.
= 0°);
J
пл
= 110
г
d
пр
b
— масса расплавляемого голо-
леда на 1 м провода, г/м;
— степень черно-
ты тела: для льда
= 0,64, для измороси
= 0,3;
s
— площадь поверхности 1 м гололедной муфты,
Температура воздуха, °С
Пре
де
льная т
ок
ов
ая нагр
узк
а, А
960
860
760
660
560
-30
-10
-20
0
20
10
40
30
АСТ 185/29 при
T
= 210°C
АСТ 150/19
при
T
= 150°C
АСТ 150/19
при
T
= 210°C
АСТ 185/29
при
T
= 90°C
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
Токовая нагрузка, А
Темпера
ту
ра пров
ода, °С
110
100
90
80
70
60
50
40
200
300
250
350
450
400
550
500
600
АСТ 185/29
АСПТ 150/19
АС 185/29
АСПТк 185/29
67
s
=
· (
d
пр
+ 2
b
)·100, см
2
;
C
пл
— теплота плавления
гололеда,
C
пл
= 333 Вт∙с/г;
T
1
— температура поверх-
ности годлоледной муфты, К;
T
в
— температура воз-
духа, К.
Ток плавки гололеда не должен превышать зна-
чения максимально допустимого тока по условию
нагрева участков провода без гололеда:
I
пл.г.
≤
I
м.д.
.
Построены зависимости тока плавки гололеда
толщиной
b
= 1 cм от температуры воздуха при
скорости ветра 2 м/с (рисунок 4).
Начинать плавить гололед желательно при тол-
щине стенки гололеда около 1–1,5 см, что следует
из графика, приведенного на рисунке 5.
Плавку следует производить как можно боль-
шими токами для ее быстрейшего завершения
и восстановления схемы нормального режима. Из
графика, приведенного на рисунке 5, следует, что
процесс плавки гололеда облегчается для высоко-
температурных проводов.
РАСЧЕТ
ТОКОВ
ПРОФИЛАКТИЧЕСКОГО
ПОДОГРЕВА
Предотвращение гололедных образований на
проводах путем их профилактического подогре-
ва для практической реализации без значитель-
ных финансовых затрат требует предваритель-
ной подвески на локальных гололедоопасных
участках ВЛ проводов с большим электрическим
сопротивлением. Из предложенных вариантов
наибольшим сопротивлением обладает провод
АСПТк 150/19. Для профилактического подогре-
ва проводов необходимо повысить токовую на-
грузку линии до значений, при которых отложение
гололеда на проводах происходить не будет. Для
этого необходимо, чтобы температура прово-
да при гололедообразовании всегда была выше
температуры начала плавки гололеда 0°С на
1–2 градуса, то есть должно выполняться условие:
пр.
≥ 1–2°С.
Величина токовой нагрузки должна быть доста-
точной, чтобы обеспечить и постоянно поддержи-
вать температуру провода, препятствующую голо-
ледным отложениям при любых метео условиях.
Прогрев проводов может осуществляться
в двух режимах: постоянном и цикличном. При
постоянном режиме провода прогреваются не-
прерывно в течение всего гололедоопасного пе-
риода. Для горных линий — это два периода в год
Рис
. 4.
Графики
зависимости
тока
плавки
гололеда
тол
-
щиной
b
= 1 c
м
от
температуры
воздуха
при
скорости
ветра
2
м
/
с
Рис
. 5.
Графики
зависимости
тока
плавки
гололеда
от
температуры
воздуха
и
толщины
стенки
гололеда
при
скорости
ветра
2
м
/
с
Ток плавки г
ол
оле
да, А
Ток плавки г
ол
оле
да, А
Температура воздуха, °С
Температура воздуха, °С
650
600
550
500
450
400
350
300
1000
900
800
700
600
500
400
300
b
= 4 cм
b
= 3 cм
b
= 4 cм
b
= 3 cм
b
= 2 cм
b
= 2 cм
b
= 1 cм
b
= 1 cм
АС 185/29
АСПТк 150/19
АСПТк 185/29
АСТ 185/29
АС 185/29
АСПТк 150/19
-10
-8
-9
-7
-5
-6
0
-4
-2
-3
-1
-10
-11
-12
-8
-9
-7
-5
-6
0
-4
-2
-3
-1
На правах рекламы
№
3 (54) 2019
68
(с марта по май и с октября по декабрь) общей
продолжительностью 5–6 месяцев. При циклич-
ном режиме прогрев включается на период од-
ного случая гололедоопасной ситуации и может
продолжаться от нескольких часов до нескольких
суток.
Ток профилактического подогрева определяется
из уравнения теплового баланса по выражению:
I
ПО
= {
·
C
0
· [(273 +
пр.
)
4
– (273 +
возд.
)
4
]·
s
+
+ 1,1·
k
·√
vd
пр
·(
пр.
–
возд.
) +
c
в
m'
· (
пр.
–
возд.
)} /
/ {
R
0
(1 +
·
пр.
)}
1/2
,
(3)
где
m'
— скорость переохлажденной воды, г/(м∙с);
c
в
— удельная теплоемкость воды,
c
в
= 4,18 Вт∙с/(г∙°С).
Построены зависимости токов профилактическо-
го подогрева от температуры воздуха и скорости ве-
тра (рисунки 6 и 7).
Гололед не будет образовываться при любых
сочетаниях температуры и ветра при токе 430 А
для провода АСПТк150/19 и токе 480 А для про-
водов сечением 185/29. При возникновении кли-
матических условий для образования гололеда
в районах прохождения ВЛ, на которых ток нагруз-
ки меньше тока, препятствующего образованию
гололеда или изморози, дежурный диспетчер при
наличии возможности должен за счет перераспре-
деления нагрузки или изменения схемы добиться
Рис
. 8.
Сравнительный
анализ
проводов
I
дл
, %
G
, %
I
ПО
, %
I
пл
, %
АСПТк 185/29
АСПТк 150/19
АСТ 185/29
АС 185/29
147
84
87
84
123
91
94
96
152
100
98
98
100
100
100
100
увеличения нагрузки на указанных ВЛ, чтобы не
допустить гололедных отложений.
Проведено сравнение проводов по критери-
ям: пропускная способность, масса гололедной
муфты, ток профилактического подогрева, ток
плавки гололеда (рисунок 8).
Наиболее оптимальным по данным критериям
будет провод АСПТк150/19.
ВЫВОДЫ
1. При замене провода АС на высокотемператур-
ные провода АСТ, АСПТк одинакового сечения
вероятность появления гололеда на проводах
снижается, так как линии, работающие в штат-
ном режиме при температуре проводов 150°С
или 210°С, не подвержены отложению гололе-
да. При этом снижается вероятность возникно-
вения пляски проводов. При малых нагрузках
появляется возможность образования голо-
ледно-изморозевых отложений, но время на
плавку гололеда сокращается, так как ее можно
проводить большими токами. Данные провода
можно использовать в условиях интенсивного
гололедообразования. Они обеспечивают бес-
перебойную работу линий электропередачи
в режимах пиковых нагрузок, аварийных и по-
слеаварийных режимах работы, повышая на-
дежность передачи электроэнергии при темпе-
ратурах провода 100–210°С.
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
Рис
. 6.
Зависимости
токов
профилактического
подо
-
грева
провода
АСТ
185/29
от
температуры
воздуха
при
разной
скорости
ветра
Рис
. 7.
Зависимости
токов
профилактического
подогре
-
ва
от
скорости
ветра
при
разной
температуре
воздуха
провода
АСПТк
Ток профилак
тическ
ог
о по
догрев
а, А
Ток профилак
тическ
ог
о по
догрев
а, А
Температура воздуха, °С
Скорость ветра, м/с
600
500
400
300
200
100
0
500
400
300
200
100
0
АСПТк 150/19
АСПТк 185/29
-10
-11
-8
-9
-7
-5
-6
0
-4
-2
-3
-1
5
6
0
4
2
3
1
v
= 10 м/с
T
в
= 10°С
T
в
= 5°С
T
в
= 2°С
T
в
= 0°С
v
= 5 м/с
v
= 2 м/с
v
= 0 м/с
2. Применение компактного высокотемпе-
ратурного провода АСПТк меньшего ди-
аметра позволяет снизить объем голо-
ледных образований, задерживающийся
на проводе; сократить действующую на
него ветро-гололедную нагрузку, тем
самым снижая нагрузку на опоры, либо
увеличить пролеты линии, увеличить
пропускную способность и надежность
электрической сети.
3. Применение инновационных типов про-
водов отечественного производства
позволит повысить надежность элек-
трических сетей в экстремальных мете-
оусловиях.
69
ЛИТЕРАТУРА
1. Санакулов А.Х. Проблемы обледе-
нения электрических и контактных
сетей // Социально-экономические
и технические системы: исследо-
вание, проектирование, оптимиза-
ция, 2016, № 2(69). С. 34–51.
2. Угаров Г.Г., Шевченко Н.Ю., Лебе-
дева Ю.В., Сошинов А.Г. Повы-
шение эффективности воздушных
линий электропередачи напря-
жением 110–220 кВ в гололедных
районах. М.: Перо, 2013. 186 с.
3. Шевченко Н.Ю., Лебедева Ю.В.,
Угаров Г.Г., Сошинов А.Г. Анализ
концепций развития воздушных
линий электропередачи 110–
500 кВ, работающих в сложных
метеоусловиях // Электрообору-
дование: эксплуатации и ремонт,
2010, № 12. С. 8–12.
4. Зуев Э.Н. О классификации инно-
вационных конструкций проводов
воздушных ЛЭП // Кабель-news,
2013, № 3. С. 18–23.
5. Зотов Д., Боксимер Э. ООО «ЭМ-
КАБЕЛЬ» — курсом инноваций //
Кабель-news, 2013, № 5. С. 32–34.
6. Правила устройства электроуста-
новок. 7-е и 6-е издания. СПб.:
ДЕАН, 2014. 1108 с.
7. Левченко И.И., Засыпкин А.С.,
Аллилуев А.А., Сацук Е.И. Диа-
гностика, реконструкция и эксплу-
атация воздушных линий электро-
передачи в гололедных районах.
Учеб. пособие. М.: Издательский
дом МЭИ, 2007. 448 с.
REFERENCES
1. Sanakulov A.K. Problems of electrical
and contact lines icing.
Sotsialno-eko-
nomicheskiye i tekhnicheskiye siste-
my: issledovaniye, proyektirovaniye,
optimizatsiya
[Socio-economic and
engineering systems: research, de-
sign and optimization], 2016, no.
2(69), pp. 34–51. (in Russian)
2. Ugarov G.G., Shevchenko N.Yu., Leb-
edeva Yu.V., Soshinov A.G.
Povysh-
eniye e
ff
ektivnosti vozdushnykh liniy
elektroperedachi napryazheniyem
110–220 kV v gololednykh rayonakh
[Improving of 110-220 kV overhead
power lines effi ciency in the regions
with increased ice loading]. Moscow,
Pero Publ., 2013. 186 p.
3. Shevchenko N.Yu., Lebedeva Yu.V.,
Ugarov G.G., Soshinov A.G. Analysis
of concepts for 110-500 kV overhead
power lines development in adverse
weather conditions.
Elektrooborudo-
vaniye: ekspluatatsii i remont
[Electri-
cal equipment: operation and repair],
2010, no. 12, pp. 8–12. (in Russian)
4. Zuyev E.N. Сlassifi cation of innova-
tive conductors design of overhead
transmission lines.
Kabel-news
[Ca-
bel-news], 2013, no. 3, pp. 18-23.
(in Russian)
5. Zotov D., Boksimer E. "EM-KABEL",
LLC sets a course for innovations.
Kabel-news
[Cabel-news], 2013,
no. 5, pp. 32-34. (in Russian)
6. Electrical installation code. 6th and
7th editions. St. Petersburg, DEAN
Publ., 2014. 1108 p. (in Russian)
7. Levchenko I.I., Zasypkin A.S., Alli-
luyev A.A., Satsuk E.I.
Diagnostika,
rekonstruktsiya i ekspluatatsiya voz-
dushnykh liniy elektroperedachi v go-
lolednykh rayonakh
[Overhead power
lines diagnostics, reconstruction and
operation in ice-covered areas]. Mos-
cow, MEI Publ., 2007. 448 p.
№
3 (54) 2019
Оригинал статьи: Повышение надежности воздушных линий электропередачи, работающих в экстремальных метеоусловиях
Надежность воздушных линий электропередачи снижается в районах с повышенной вероятностью образования гололедно-изморозевых отложений. В статье проведен сравнительный анализ инновационных типов проводов отечественного производства типа АСТ и АСПТк с традиционным неизолированным сталеалюминевым проводом АС. Проведено сравнение значений температуры проводов от величины токовой нагрузки, значений максимально допустимых токов, токов плавки гололеда разной толщины, значений токов профилактического обогрева провода от температуры воздуха и скорости ветра. Выявлено, что наиболее оптимальным будет вариант замены сталеалюминевого провода на высокотемпературный компактный провод меньшего сечения.