Повышение надежности воздушных линий электропередачи, работающих в экстремальных метеоусловиях

Page 1
background image

Page 2
background image

64

Повышение надежности 
воздушных линий электропередачи, 
работающих в экстремальных 
метеоусловиях

УДК 621.315.14

Шевченко

 

Н

.

Ю

.,

к.т.н., доцент кафедры «Электроснаб-

жение промышленных предприятий» 

филиала ВолГТУ — Камышинского 

технологического института

Сошинов

 

А

.

Г

.,

к.т.н., доцент, заместитель директора 

института по учебной работе, заведу-

ющий кафедрой «Электроснабжение 

промышленных предприятий» филиала 

ВолГТУ — Камышинского технологиче-

ского института

Лебедева

 

Ю

.

В

.,

к.т.н., доцент кафедры «Электроснаб-

жение промышленных предприятий» 

филиала ВолГТУ — Камышинского 

технологического института

Кириллова

 

С

.

Н

.,

преподаватель кафедры «Электроснаб-

жение промышленных предприятий» 

филиала ВолГТУ — Камышинского 

технологического института

Надежность

 

воздушных

 

линий

 

электропередачи

 

снижается

 

в

 

районах

 

с

 

повышенной

 

вероятностью

 

образования

 

гололедно

-

изморозевых

 

отложений

В

 

статье

 

проведен

 

срав

-

нительный

 

анализ

 

инновационных

 

типов

 

проводов

 

отечественного

 

производства

 

типа

 

АСТ

 

и

 

АСПТк

 

с

 

традиционным

 

неизолированным

 

сталеалюминевым

 

проводом

 

АС

Прове

-

дено

 

сравнение

 

значений

 

температуры

 

проводов

 

от

 

величины

 

токовой

 

нагрузки

значе

-

ний

 

максимально

 

допустимых

 

токов

токов

 

плавки

 

гололеда

 

разной

 

толщины

значений

 

токов

 

профилактического

 

подогрева

 

провода

 

от

 

температуры

 

воздуха

 

и

 

скорости

 

ветра

Выявлено

что

 

наиболее

 

оптимальным

 

будет

 

вариант

 

замены

 

сталеалюминевого

 

прово

-

да

 

на

 

высокотемпературный

 

компактный

 

провод

 

меньшего

 

сечения

.

Ключевые

 

слова

:

воздушные линии электропередачи, 

компактные и высокотемпературные 

провода, гололедно-изморозевые 

отложе ния

ВВЕДЕНИЕ

Надежность электроснабжения потребителей зависит от устойчи-

вой работы воздушных линий (ВЛ) электропередачи. На протяже-

нии всего периода эксплуатации ВЛ подвергаются воздействию 

метеорологических  явлений  в  виде  гололедно-изморозевых  от-

ложений и ветровых нагрузок, приводящих к значительному ма-

териальному ущербу. Например, в 2010 году только в Московской 

области из-за «ледяного дождя» было обесточено 455 населен-

ных пунктов, в 2014 году в Татарстане — 72 населенных пункта 

[1].  Интенсивные  гололедообразования  в  зоне  электросетевого 

предприятия  являются  аварийной  ситуацией.  Среднее  время 

ликвидации таких аварий превышает в десятки раз среднее вре-

мя ликвидации аварий, вызванных другими причинами. Поэтому 

предотвращение гололедообразования и борьба с ним на ВЛ яв-

ляются актуальной проблемой электроэнергетики.

Наиболее  слабым  зве-

ном  воздушной  линии 

электропередачи  являют-

ся  провода.  В  таблице  1 

представлены  причины  их 

повреждения. 

Основными  являются 

гололедно-ветровые  на-

грузки  и  дефекты  эксплу-

атации  [2].  С  целью  повы-

шения  эксплуатационной 

надежности  при  сооруже-

нии  и  реконструкции  ВЛ 

высокого  напряжения  не-

обходимо внедрять совре-

менные  технологии  и  ма-

териалы, 

повышающие 

безотказность,  долговеч-

ность  и  ремонтопригод-

ность  линий  электропере-

дачи.

Табл. 1. Причины

повреждения проводов

Причины

повреждения проводов

Количество 

отказов, %

Пляска и вибрации

проводов

6,3

Вандализм (хищение)

2,7

Гололедно-ветровые

нагрузки

16,5

Повреждение зажима

2,3

Посторонние воздействия

18,0

Дефекты проектирования 

и монтажа

12,2

Дефекты эксплуатации

22,8

Атмосферные

перенапряжения

7,3

Снижение прочности, 

коррозия

11,4

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ


Page 3
background image

65

Табл. 2. Характеристики проводов

Марка провода

АС-185/29

АСТ-185/29

АСПТк-150/19

АСПТк- 185/29

Производитель

Массовое

производство

по ГОСТ 839-80

Кирскабель

ЭМ-КАБЕЛЬ

ЭМ-КАБЕЛЬ

Внешний

диаметр, см

1,88

1,88

1,55

1,7

Масса провода, 

кг/км

728

728

561

730

I

доп.

, А

при 

v

 = 0,6 м/с,

возд.

 = 25°С

510

510 

пр.

 = 70°С

1382 

пр.

 = 210°С

548 

пр.

 = 70°С

932 

пр.

 = 210°С

618 

пр.

 = 70°С

1062 

пр.

 = 210°С

Разрывное

усилие, кН

62,06

66,57

55,94

76,53

Электрическое 

сопротивление 

постоянному 

току при 20°C

0,1591

0,1639

0,1928

0,1565

ОСНОВНЫЕ

 

НАПРАВЛЕНИЯ

РАЗВИТИЯ

 

ВОЗДУШНЫХ

 

ЛИНИЙ

В  настоящее  время  на  практике  предупреждения 

аварий,  вызванных  гололедно-ветровыми  нагруз-

ками, утвердились два главных направления: уве-

личение  механической  прочности  линии  и  плавка 

гололеда [3].

Первое направление связано с внедрением со-

временных типов проводов и опор. Оно становится 

целесообразным  при  модернизации,  реконструк-

ции и техническом перевооружении электрических 

сетей,  расположенных  в  неблагоприятных  клима-

тических зонах. Экономическая целесообразность 

данной концепции обосновывается появлением на 

российском  рынке  металлических  многогранных 

опор,  опор  из  композитных  материалов,  иннова-

ционных  типов  проводов,  грозозащитных  тросов 

и линейной арматуры с повышенной механической 

прочностью.  И  хотя  отечественная  промышлен-

ность  располагает  достаточным  производствен-

ным  потенциалом  для  выпуска  неизолированных 

проводов нового поколения для воздушных линий 

электропередачи,  ПАО  «Россети»  по-прежнему 

эксплуатируют  менее  0,1%  от  общей  протяженно-

сти  провода  неизолированных  инновационных  ти-

пов проводов. 

В  России  основным  методом  борьбы  с  голо-

ледообразованием  остается  плавка  гололеда. 

Однако она негативно влияет на ресурс ВЛ и уве-

личивает статью расхода электроэнергии на «соб-

ственные  нужды».  Предотвращение  гололедных 

отложений  может  быть  достигнуто  применением 

профилактического подогрева провода.

ЦЕЛЬ

 

ИССЛЕДОВАНИЯ

Цель работы — выполнить сравнительный анализ 

возможных  токовых  нагрузок  высокотемператур-

ных и стандартных сталеалюминевых проводов по 

условию сохранения механической прочности при 

изменяющихся параметрах среды.

Для  исследования  примем  ВЛ  напряжением 

110  кВ,  длиной  100  км.  Марки  проводов  выбира-

лись с близкими по значению допустимыми тока-

ми. Исходные данные приведены в таблице 2.

В качестве инновационных проводов приняты 

высокотемпературные провода типа АСТ и АСПТк 

с токопроводящей частью (ТПЧ) из термостойкого 

алюминий-циркониевого  сплава  (Al-Zr).  Провода 

АСТ,  внешне  не  имеющие  отличий  от  АС,  обла-

дают  повышенной  механической  и  термической 

стойкостью  и  способны  передавать  большие 

токи [4]. 

АСПТк  —  компактированный  провод.  Имеет 

трапецеидальную  форму  ТПЧ.  Сердечник  вы-

полнен  из  стальных  проволок,  плакированных 

алюминием.  Провода  снижают  объем  гололеда, 

задерживающегося  на  проводе;  сокращают  дей-

ствующую  на  него  ветро-гололедную  нагрузку; 

увеличивают пропускную способность сети [5].

РАСЧЕТ

 

МАКСИМАЛЬНО

ДОПУСТИМОГО

 

ТОКА

Максимально допустимый ток 

I

м.д.

 по условию со-

хранения механической прочности нагревает про-

вод  в  установившемся  режиме  на  участках  без 

гололеда  до  максимально  допустимой  темпера-

туры 

пр.

  = 

м.д.

,  которая  определяется  при  наи-

худших усло ви ях охлаждения: наивысшей темпе-

ратуре  окружающей  среды  при  отсутствии  ветра

V

 = 0 м/с [6].

Предельно  допустимая  температура  провода 

по условию сохранения его прочности для прово-

дов типа АС составляет: 

м.д.

 = 90°С, для проводов 

типа АСТ и АСПТк — 

м.д.

 = 210°С.

Максимально  допустимый  ток  провода  в  уста-

новившемся  режиме  определяется  из  уравнения 

теплового баланса провода [7]: 

 

I

м.д.

 =   {[

·

C

0

·(273 + 

м.д.

)

4

 – (273 + 

возд.

)

4

s

 +  

 

+ 1,1·

k

·√

vd

пр

·(

м.д.

 – 

возд.

)} / {

R

0

 (1 + 

·

м.д.

)}

1/2

,  (1)

где 

  —  степень  черно-

ты  тела,  для  окисления 

алюминия 

  =  0,6; 

C

0

  — 

коэффициент  излучения 

абсолютно черного тела, 

5,67∙10

-12

Вт/(см

2

∙К

4

); 

s

  — 

площадь 

поверхности 

излучения  1  м  провода, 

s

  = 

·

d

пр

·100,  см

2

d

пр

  — 

диаметр  провода,  см; 

k

  —  коэффициент,  учи-

тывающий  направление 

ветра: 

k

  =  1  при  угле 

ветра 

в

 = 90°и 

k

 = 0,55 

при 

в

  =  0°; 

м.д.

  —  до-

пустимая  температура 

провода  без  гололеда; 

возд.

 — температура воз-

духа; 

v

 — скорость ветра 

в двухминутном интерва-

ле осред нения, м/с; 

R

0

 — 

 3 (54) 2019


Page 4
background image

66

сопротивление 1 м провода при 

возд.

 = 0°С, Ом/м; 

  —  температурный  коэффициент  сопротивления 

алюминиевых проволок равен 0,00403°С

-1

.

На рисунке 1 представлена зависимость темпера-

туры  провода  от  токовой  нагрузки  при  температуре 

воздуха 40°С и скорости ветра 0,6 м/с.

При увеличении тока в проводе температура про-

вода АС ниже, чем у проводов АСТ и АСПТк.

Длительно  допустимый  ток  зависит  от  условий 

окружающей среды, что подтверждают графики за-

висимости токовой нагрузки от скорости ветра и тем-

пературы окружающей среды (рисунок 2).

Предельно-токовые нагрузки при 

пр.

 = 90°С уве-

личиваются с усилением ветра и снижением темпе-

ратуры воздуха.

На  рисунке  3  представлена  зависимость  допу-

стимой  токовой  нагрузки  от  температуры  воздуха 

при скорости ветра 0,6 м/с для проводов АС, АСПТК 

и АСТ в условиях максимальной для них темпера-

туры  эксплуатации  90°С,  150°С  и  210°С  соответ-

ственно. 

Рис

. 2. 

График

 

зависимости

 

токовой

 

нагрузки

 

от

 

температу

-

ры

 

воздуха

 

при

 

различных

 

скоростях

 

ветра

 

при

 

температуре

 

провода

 90°

С

 

Рис

. 3. 

График

 

зависимости

 

предельной

 

токовой

 

нагрузки

 

от

 

температуры

 

воздуха

 

при

 

скорости

 

ветра

 0,6 

м

/

с

Ток

ов

ая нагр

узк

а, А

Температура провода, °С

1450

1350

1250

1150

1050

950

850

750

650

550

450

-30

-10

-20

0

20

10

40

30

v

 = 5 м/с

v

 = 2 м/с

v

 = 0,6 м/с

АС 185/29
АСПТк 150/19
АСПТк 185/29
АСТ 185/29

Рис

. 1. 

График

 

зависимости

 

температуры

 

провода

 

от

 

величины

 

токовой

 

нагрузки

 

при

 

возд

.

 = 40°

С

 

и

 

скорости

 

ветра

 

v

 = 0,6 

м

/

с

При  одинаковом  сечении  длительно  до-

пустимый  ток  превышает  значение  стан-

дартного  провода  АС  на  50%  для  провода 

АСТ, на 47%  — для АСПТк, а для провода 

меньшего сечения (АСПТк150/19) — на 23%.

Данный  факт  позволяет  использовать  ин-

новационные  провода  в  случаях,  когда  не-

обходимо  существенно  повысить  токовые 

нагрузки на линии электропередачи, не увели-

чивая сечения, а также в районах с высокими 

температурами окружающей среды. 

РАСЧЕТ

 

ТОКОВ

ПЛАВКИ

 

ГОЛОЛЕДА

Гололед образуется при температуре воз-

духа  от  0°С  до  –5°С  [6].  Плавка  гололеда 

эффективна,  если  ее  длительность  не 

превышает 40–60 минут. Ток плавки голо-

леда заданной длительности, отсчитывае-

мый от момента нагрева провода до 0°С, опреде-

ляется по уравнению баланса энергии в режиме 

непрерывной плавки неизменяющимся током при 

температуре провода 

пр.

 = 0°С. Ток плавки голо-

леда определяется при минимальной температу-

ре  воздуха  и  максимальном  значении  ветра  при 

плотности гололеда 

 = 0,9 г/см

3

.

Определим  ток  40-минутной  плавки  гололеда 

цилиндрической формы по фор муле: 

I

пл

 =  [

c

л

 

G

л

 (

0

 – 

1

)/2 + 

c

л

 

J

пл

 (

0

 – 

возд.

) + 

C

пл

 

J

пл

+

 

_____________________

 + 

 

C

0

 (Т

1

4

 – Т

в

4

s t

пл

 + 1,1 

k

 

t

пл

 √

v

 (

d

пр

 + 2

b

) ·

 

· (

1

 – 

возд.

)] / (0,95 

R

0

 

t

пл

)

1/2

(2)

где 

c

л 

—  удельная  теплоемкость:  для  льда 

c

л

 = 2,26 Вт∙с/(г∙°С), для измороси 

c

л

 = 2,09 Вт∙с/(г∙°С);

G

л

  = 

 

г 

(

d

пр

  + 

b

)·100  —  масса  цилиндрической 

гололедной  муфты  толщиной 

b

,  г/м; 

t

пл

  —  время

плавки  гололеда,  с; 

0

  =  0°С; 

1

  —  средняя  тем-

пература 

поверхности 

цилиндра, 

находит-

ся  в  интервале  температур  (

пр.

возд.

  =  0°); 

J

пл

  =  110

г

 

d

пр

 

b

  —  масса  расплавляемого  голо-

леда  на  1  м  провода,  г/м; 

  —  степень  черно-

ты  тела:  для  льда 

  =  0,64,  для  измороси 

  =  0,3; 

s

 — площадь поверхности 1 м гололедной муфты,

Температура воздуха, °С

Пре

де

льная т

ок

ов

ая нагр

узк

а, А

960

860

760

660

560

-30

-10

-20

0

20

10

40

30

АСТ 185/29 при 

T

 = 210°C

АСТ 150/19

при 

T

 = 150°C

АСТ 150/19

при 

T

 = 210°C

АСТ 185/29

при 

T

 = 90°C

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Токовая нагрузка, А

Темпера

ту

ра пров

ода, °С

110

100

90

80

70

60

50

40

200

300

250

350

450

400

550

500

600

АСТ 185/29

АСПТ 150/19

АС 185/29

АСПТк 185/29


Page 5
background image

67

s

 = 

· (

d

пр

 + 2

b

)·100, см

2

C

пл

 — теплота плавления 

гололеда, 

C

пл

 = 333 Вт∙с/г; 

T

1

 — температура поверх-

ности годлоледной муфты, К; 

T

в

 — температура воз-

духа, К.

Ток плавки гололеда не должен превышать зна-

чения максимально допустимого тока по условию 

нагрева участков провода без гололеда: 

I

пл.г. 

≤ 

I

м.д.

.

Построены  зависимости  тока  плавки  гололеда 

толщиной 

b

  =  1  cм  от  температуры  воздуха  при 

скорости ветра 2 м/с (рисунок 4).

Начинать плавить гололед желательно при тол-

щине стенки гололеда около 1–1,5 см, что следует 

из графика, приведенного на рисунке 5.

Плавку  следует  производить  как  можно  боль-

шими  токами  для  ее  быстрейшего  завершения 

и восстановления схемы нормального режима. Из 

графика, приведенного на рисунке 5, следует, что 

процесс плавки гололеда облегчается для высоко-

температурных проводов.

РАСЧЕТ

 

ТОКОВ

 

ПРОФИЛАКТИЧЕСКОГО

 

ПОДОГРЕВА

Предотвращение  гололедных  образований  на 

проводах  путем  их  профилактического  подогре-

ва  для  практической  реализации  без  значитель-

ных  финансовых  затрат  требует  предваритель-

ной  подвески  на  локальных  гололедоопасных 

участках  ВЛ  проводов  с  большим  электрическим 

сопротивлением.  Из  предложенных  вариантов 

наибольшим  сопротивлением  обладает  провод 

АСПТк  150/19.  Для  профилактического  подогре-

ва  проводов  необходимо  повысить  токовую  на-

грузку линии до значений, при которых отложение 

гололеда на проводах происходить не будет. Для 

этого  необходимо,  чтобы  температура  прово-

да  при  гололедообразовании  всегда  была  выше 

температуры  начала  плавки  гололеда  0°С  на 

1–2 градуса, то есть должно выполняться условие:

пр. 

≥ 1–2°С.

Величина токовой нагрузки должна быть доста-

точной, чтобы обеспечить и постоянно поддержи-

вать температуру провода, препятствующую голо-

ледным отложениям при любых метео условиях. 

Прогрев  проводов  может  осуществляться 

в  двух  режимах:  постоянном  и  цикличном.  При 

постоянном  режиме  провода  прогреваются  не-

прерывно в течение всего гололедоопасного пе-

риода. Для горных линий — это два периода в год 

Рис

. 4. 

Графики

 

зависимости

 

тока

 

плавки

 

гололеда

 

тол

-

щиной

 

b

 = 1 c

м

 

от

 

температуры

 

воздуха

 

при

 

скорости

 

ветра

 2 

м

/

с

Рис

. 5. 

Графики

 

зависимости

 

тока

 

плавки

 

гололеда

 

от

 

температуры

 

воздуха

 

и

 

толщины

 

стенки

 

гололеда

 

при

 

скорости

 

ветра

 2 

м

/

с

Ток плавки г

ол

оле

да, А

Ток плавки г

ол

оле

да, А

Температура воздуха, °С

Температура воздуха, °С

650

600

550

500

450

400

350

300

1000

900

800

700

600

500

400

300

b

 = 4 cм

b

 = 3 cм

b

 = 4 cм

b

 = 3 cм

b

 = 2 cм

b

 = 2 cм

b

 = 1 cм

b

 = 1 cм

АС 185/29
АСПТк 150/19
АСПТк 185/29
АСТ 185/29

АС 185/29

АСПТк 150/19

-10

-8

-9

-7

-5

-6

0

-4

-2

-3

-1

-10

-11

-12

-8

-9

-7

-5

-6

0

-4

-2

-3

-1

На правах рекламы

 3 (54) 2019


Page 6
background image

68

(с  марта  по  май  и  с  октября  по  декабрь)  общей 

продолжительностью  5–6  месяцев.  При  циклич-

ном  режиме  прогрев  включается  на  период  од-

ного  случая  гололедоопасной  ситуации  и  может 

продолжаться от нескольких часов до нескольких 

суток.

Ток  профилактического  подогрева  определяется 

из уравнения теплового баланса по выражению:
 

I

ПО

 =  {



· 

C

· [(273 + 

пр.

)

4

 – (273 + 

возд.

)

4

s

 +  

  + 1,1·

k

·√

vd

пр

·(

пр.

 – 

возд.

) + 

c

в

 

m'

· (

пр.

 – 

возд.

)} / 

 

/ {

R

0

 (1 + 

· 

пр.

)}

1/2

(3)

где 

m'

  —  скорость  переохлажденной  воды,  г/(м∙с); 

c

в

 — удельная теплоемкость воды, 

c

в

 = 4,18 Вт∙с/(г∙°С).

Построены зависимости токов профилактическо-

го подогрева от температуры воздуха и скорости ве-

тра (рисунки 6 и 7).

Гололед  не  будет  образовываться  при  любых 

сочетаниях  температуры  и  ветра  при  токе  430  А 

для  провода  АСПТк150/19  и  токе  480  А  для  про-

водов  сечением  185/29.  При  возникновении  кли-

матических  условий  для  образования  гололеда 

в районах прохождения ВЛ, на которых ток нагруз-

ки  меньше  тока,  препятствующего  образованию 

гололеда или изморози, дежурный диспетчер при 

наличии возможности должен за счет перераспре-

деления нагрузки или изменения схемы добиться 

Рис

. 8. 

Сравнительный

 

анализ

 

проводов

I

дл

, %

G

, %

I

ПО

, %

I

пл

, %

АСПТк 185/29

АСПТк 150/19

АСТ 185/29 

АС 185/29

147

84

87

84

123

91

94

96

152

100

98

98

100

100

100

100

увеличения  нагрузки  на  указанных  ВЛ,  чтобы  не 

допустить гололедных отложений.

Проведено  сравнение  проводов  по  критери-

ям:  пропускная  способность,  масса  гололедной 

муфты,  ток  профилактического  подогрева,  ток 

плавки гололеда (рисунок 8).

Наиболее оптимальным по данным критериям 

будет провод АСПТк150/19.

ВЫВОДЫ

1.  При замене провода АС на высокотемператур-

ные провода АСТ, АСПТк одинакового сечения 

вероятность появления гололеда на проводах 

снижается, так как линии, работающие в штат-

ном режиме при температуре проводов 150°С 

или 210°С, не подвержены отложению гололе-

да. При этом снижается вероятность возникно-

вения  пляски  проводов.  При  малых  нагрузках 

появляется  возможность  образования  голо-

ледно-изморозевых  отложений,  но  время  на 

плавку гололеда сокращается, так как ее можно 

проводить большими токами. Данные провода 

можно использовать в условиях интенсивного 

гололедообразования. Они обеспечивают бес-

перебойную  работу  линий  электропередачи 

в режимах пиковых нагрузок, аварийных и по-

слеаварийных  режимах  работы,  повышая  на-

дежность передачи электроэнергии при темпе-

ратурах провода 100–210°С. 

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Рис

. 6. 

Зависимости

 

токов

 

профилактического

 

подо

-

грева

 

провода

 

АСТ

 185/29 

от

 

температуры

 

воздуха

 

при

 

разной

 

скорости

 

ветра

Рис

. 7. 

Зависимости

 

токов

 

профилактического

 

подогре

-

ва

 

от

 

скорости

 

ветра

 

при

 

разной

 

температуре

 

воздуха

 

провода

 

АСПТк

Ток профилак

тическ

ог

о по

догрев

а, А

Ток профилак

тическ

ог

о по

догрев

а, А

Температура воздуха, °С

Скорость ветра, м/с

600

500

400

300

200

100

0

500

400

300

200

100

0

АСПТк 150/19

АСПТк 185/29

-10

-11

-8

-9

-7

-5

-6

0

-4

-2

-3

-1

5

6

0

4

2

3

1

v

 = 10 м/с

T

в

 = 10°С

T

в

 = 5°С

T

в

 = 2°С

T

в

 = 0°С

v

 = 5 м/с

v

 = 2 м/с

v

 = 0 м/с

2.  Применение  компактного  высокотемпе-

ратурного провода АСПТк меньшего ди-

аметра  позволяет  снизить  объем  голо-

ледных образований, задерживающийся 

на  проводе;  сократить  действующую  на 

него  ветро-гололедную  нагрузку,  тем 

самым  снижая  нагрузку  на  опоры,  либо 

увеличить  пролеты  линии,  увеличить 

пропускную  способность  и  надежность 

электрической сети.

3.  Применение  инновационных  типов  про-

водов  отечественного  производства 

позволит  повысить  надежность  элек-

трических сетей в экстремальных мете-

оусловиях.  


Page 7
background image

69

ЛИТЕРАТУРА
1.  Санакулов А.Х. Проблемы обледе-

нения электрических и контактных 

сетей // Социально-экономические 

и  технические  системы:  исследо-

вание, проектирование, оптимиза-

ция, 2016, № 2(69). С. 34–51.

2.  Угаров Г.Г., Шевченко Н.Ю., Лебе-

дева  Ю.В.,  Сошинов  А.Г.  Повы-

шение эффективности воздушных 

линий  электропередачи  напря-

жением 110–220 кВ в гололедных 

районах. М.: Перо, 2013. 186 с.

3.  Шевченко  Н.Ю.,  Лебедева  Ю.В., 

Угаров  Г.Г.,  Сошинов  А.Г.  Анализ 

концепций  развития  воздушных 

линий  электропередачи  110–

500  кВ,  работающих  в  сложных 

метеоусловиях  //  Электрообору-

дование:  эксплуатации  и  ремонт, 

2010, № 12. С. 8–12.

4.  Зуев Э.Н. О классификации инно-

вационных  конструкций  проводов 

воздушных  ЛЭП  //  Кабель-news, 

2013, № 3. С. 18–23.

5.  Зотов Д., Боксимер Э. ООО «ЭМ-

КАБЕЛЬ»  —  курсом  инноваций  // 

Кабель-news, 2013, № 5. С. 32–34.

6.  Правила  устройства  электроуста-

новок.  7-е  и  6-е  издания.  СПб.: 

ДЕАН, 2014. 1108 с.

7.  Левченко  И.И.,  Засыпкин  А.С., 

Аллилуев  А.А.,  Сацук  Е.И.  Диа-

гностика, реконструкция и эксплу-

атация воздушных линий электро-

передачи  в  гололедных  районах. 

Учеб.  пособие.  М.:  Издательский 

дом МЭИ, 2007. 448 с.

REFERENCES
1.  Sanakulov A.K. Problems of electrical 

and contact lines icing. 

Sotsialno-eko-

nomicheskiye i tekhnicheskiye siste-
my: issledovaniye, proyektirovaniye, 
optimizatsiya

  [Socio-economic  and 

engineering  systems:  research,  de-

sign  and  optimization],  2016,  no. 

2(69), pp. 34–51. (in Russian)

2.  Ugarov G.G., Shevchenko N.Yu., Leb-

edeva Yu.V., Soshinov A.G. 

Povysh-

eniye e

 ektivnosti vozdushnykh liniy 

elektroperedachi napryazheniyem 
110–220 kV v gololednykh rayonakh

 

[Improving  of  110-220  kV  overhead 

power  lines  effi  ciency  in  the  regions 

with increased ice loading]. Moscow, 

Pero Publ., 2013. 186 p.

3.  Shevchenko  N.Yu.,  Lebedeva Yu.V., 

Ugarov G.G., Soshinov A.G. Analysis 

of concepts for 110-500 kV overhead 

power lines development in adverse 

weather  conditions. 

Elektrooborudo-

vaniye: ekspluatatsii i remont 

[Electri-

cal equipment: operation and repair], 

2010, no. 12, pp. 8–12. (in Russian)

4.  Zuyev  E.N.  Сlassifi cation  of  innova-

tive  conductors  design  of  overhead 

transmission  lines. 

Kabel-news 

[Ca-

bel-news],  2013,  no.  3,  pp.  18-23. 

(in Russian)

5.  Zotov D., Boksimer E. "EM-KABEL", 

LLC  sets  a  course  for  innovations. 

Kabel-news

  [Cabel-news],  2013, 

no. 5, pp. 32-34. (in Russian)

6.  Electrical  installation  code.  6th  and 

7th  editions.  St.  Petersburg,  DEAN 

Publ., 2014. 1108 p. (in Russian)

7.  Levchenko  I.I.,  Zasypkin  A.S.,  Alli-

luyev  A.A.,  Satsuk  E.I. 

Diagnostika, 

rekonstruktsiya i ekspluatatsiya voz-
dushnykh liniy elektroperedachi v go-
lolednykh rayonakh 

[Overhead power 

lines diagnostics, reconstruction and 

operation in ice-covered areas]. Mos-

cow, MEI Publ., 2007. 448 p.

 3 (54) 2019


Читать онлайн

Надежность воздушных линий электропередачи снижается в районах с повышенной вероятностью образования гололедно-изморозевых отложений. В статье проведен сравнительный анализ инновационных типов проводов отечественного производства типа АСТ и АСПТк с традиционным неизолированным сталеалюминевым проводом АС. Проведено сравнение значений температуры проводов от величины токовой нагрузки, значений максимально допустимых токов, токов плавки гололеда разной толщины, значений токов профилактического обогрева провода от температуры воздуха и скорости ветра. Выявлено, что наиболее оптимальным будет вариант замены сталеалюминевого провода на высокотемпературный компактный провод меньшего сечения.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»