84
Особенности выбора кабелей
110–500 кВ для кабельных
и кабельно-воздушных линий
УДК
621.315.2.016.2
Алексеев
В
.
Г
.,
к
.
т
.
н
,
АО
НТЦ
«
ФСК
ЕЭС
»
Дементьев
Ю
.
А
.,
АО
НТЦ
«
ФСК
ЕЭС
»
Смекалов
В
.
В
.,
к
.
т
.
н
,
АО
НТЦ
«
ФСК
ЕЭС
»
Ерохин
Е
.
Ю
.,
ОАО
«
ВНИИР
»
Сдобин
А
.
В
.,
ОАО
«
ВНИИР
»
ТРЕБОВАНИЯ
НОРМАТИВНЫХ
ДОКУМЕНТОВ
Порядок
выбора
кабелей
для
кабельных
линий
110-500
кВ
определен
стандартом
организации
ОАО
«
ФСК
ЕЭС
»
СТО
56947007-29.060.20.071-2011 «
Си
-
ловые
кабельные
линии
напряжением
110–500
кВ
.
Условия
создания
.
Нормы
и
требования
» [1].
Этот
стандарт
устанавливает
нормы
и
требования
по
соз
-
данию
кабельных
линий
классов
напряжения
от
110
до
500
кВ
на
основе
кабелей
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
одножильного
исполнения
.
Он
предна
-
значен
для
применения
проектными
организациями
,
строительно
-
монтажными
,
наладочными
,
эксплуата
-
ционными
и
ремонтными
организациями
,
занимаю
-
щимися
силовыми
кабельными
линиями
.
Согласно
требованиям
указанного
стандарта
максимально
допустимые
температуры
жилы
и
ме
-
таллического
экрана
при
нормальном
режиме
рабо
-
ты
кабеля
соответственно
составляют
90°
С
и
70°
С
,
а
при
коротких
замыканиях
250°
С
и
350°
С
и
опреде
-
ляются
с
учетом
главной
изоляции
и
материала
обо
-
лочки
согласно
рекомендациям
[2].
При
этом
сечение
жилы
кабеля
выбирается
по
ус
-
ловию
нагрева
кабеля
в
нормальном
режиме
работы
нагрузочными
токами
и
в
аварийном
режиме
токами
короткого
замыкания
.
Выбор
сечения
экрана
кабе
-
ля
определяется
допустимыми
токами
КЗ
,
которые
может
пропустить
через
себя
экран
,
не
нагреваясь
при
этом
свыше
допустимой
температуры
(350°
С
).
Сечение
экрана
кабеля
,
как
правило
,
значительно
меньше
сечения
жилы
,
и
это
обстоятельство
обычно
определяет
термическую
стойкость
кабеля
в
целом
.
Кабельно
-
воздушные
линии
(
КВЛ
) 110–500
кВ
имеют
ряд
специфических
особенностей
по
сравнению
с
чисто
кабельными
линиями
.
К
особенностям
таких
линий
относится
применение
на
них
устройств
автоматического
повторного
включения
.
Повторное
включение
на
короткое
замыкание
(
КЗ
)
увеличивает
тепловую
нагрузку
на
материалы
кабельной
вставки
особенно
,
если
короткое
замыкание
произошло
в
пределах
кабельного
участка
.
Поэтому
в
некоторых
странах
на
КВЛ
применяются
специальные
селективные
устройства
,
разрешающие
АПВ
при
КЗ
на
воздушном
участке
и
запрещающие
АПВ
при
КЗ
в
кабеле
.
Рассмотрены
тепловые
режимы
кабелей
110–500
кВ
на
таких
линиях
в
аварийных
режимах
с
учетом
дополнительного
теплового
воздействия
от
токов
КЗ
при
АПВ
и
наличии
апериодической
составляющей
в
отключаемом
токе
.
Показана
необходимость
учета
теплового
воздействия
перечисленных
факторов
при
выборе
кабелей
в
процессе
проектирования
.
Показаны
возможные
последствия
воздействия
на
кабель
токов
КЗ
различной
величины
и
длительности
на
КВЛ
с
устройствами
селективного
запрета
АПВ
и
без
таковых
.
Ключевые
слова
:
кабель
,
кабельная
линия
,
кабельно
-
воздушная
линия
,
короткое
замыкание
,
АПВ
,
температура
нагрева
жилы
кабеля
,
температура
нагрева
экрана
кабеля
,
сшитый
полиэтилен
,
апериодическая
составляющая
в
отключаемом
токе
Keywords:
cable, cable line, overhead-to-underground transmission line,
short circuit fault, automatic reclosing, heating temperature
of cable cores, heating temperature of cable screen,
cross-linked polyethylene, aperiodic component
in the breaking current
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
85
В
данной
статье
при
анализе
аварийных
режимов
работы
кабеля
будем
считать
,
что
в
нагрузочных
пре
-
даварийных
режимах
температуры
жилы
и
экрана
равны
длительно
допустимым
максимальным
значе
-
ниям
.
Нагрев
жилы
и
экрана
кабеля
,
возникающий
во
время
КЗ
,
определяют
по
величине
тока
КЗ
и
дли
-
тельности
аварийного
режима
.
При
проектировании
допустимый
ток
КЗ
рассчитывают
по
односекундно
-
му
допустимому
току
КЗ
,
приведенному
в
каталогах
на
кабели
и
длительности
КЗ
.
Для
длительности
КЗ
от
0,2
до
5
секунд
допустимый
через
экран
ток
КЗ
(
I
КЗДОП
)
определяется
в
соответствии
с
формулой
:
I
КЗДОП
=
I
1
СЕК
/
√
t
К
,
(1)
где
I
1
СЕК
—
допустимый
ток
короткого
замыкания
дли
-
тельностью
1
секунда
,
приводящийся
в
каталогах
фирм
производителей
кабелей
;
t
К
—
длительность
аварийного
режима
(
короткого
замыкания
).
В
нормативных
документах
нигде
не
оговорено
,
какую
длительность
короткого
замыкания
необхо
-
димо
принимать
в
качестве
расчетной
,
для
выбора
сечения
экрана
при
определении
допустимого
тока
КЗ
в
кабеле
.
А
это
обстоятельство
является
решаю
-
щим
,
поскольку
КЗ
может
быть
ликвидировано
либо
основной
защитой
линии
,
либо
резервной
,
либо
дей
-
ствием
УРОВ
(
при
отказе
выключателя
).
Учитывая
возможность
отказа
основной
защиты
,
ее
время
действия
нельзя
использовать
в
качестве
расчетного
значения
для
определения
допустимого
тока
КЗ
.
Длительность
протекания
тока
КЗ
больше
времени
действия
основной
защиты
в
этом
случае
приведет
к
перегреву
экрана
кабеля
сверх
допу
-
стимых
значений
,
и
выходу
его
из
строя
не
только
в
месте
пробоя
изоляции
,
но
и
в
неопределенных
местах
по
всей
длине
кабеля
.
Такая
авария
может
потребовать
не
только
установки
соединительной
муфты
в
месте
пробоя
кабеля
,
но
и
его
замены
по
всей
длине
или
установки
нескольких
соединитель
-
ных
муфт
.
Использовать
в
качестве
расчетного
времени
в
формуле
(1)
время
действия
ступеней
резервных
защит
,
имеющих
выдержки
времени
,
можно
,
но
необ
-
ходимо
иметь
в
виду
,
что
в
таком
случае
при
отказе
как
основной
,
так
и
всех
ступеней
резервной
защиты
линии
и
отключения
КЗ
защитами
дальнего
резер
-
вирования
,
экран
кабеля
так
же
как
и
в
первом
слу
-
чае
,
будет
перегреваться
свыше
допустимых
значе
-
ний
.
Соответственно
,
такой
нагрев
может
приводить
к
выходу
кабеля
из
строя
по
сценарию
,
описанному
в
предыдущем
абзаце
.
Очевидно
,
что
перегрев
оболочки
кабеля
токами
КЗ
сверх
допустимых
значений
будет
невозможен
при
выборе
в
качестве
расчетного
времени
t
К
наи
-
большего
времени
из
числа
возможных
времен
дей
-
ствия
релейной
защиты
(
основной
,
резервной
или
УРОВ
).
Однако
при
таком
подходе
при
больших
токах
КЗ
в
электрической
сети
мы
будем
вынуждены
при
-
менять
кабели
с
большим
сечением
экрана
,
то
есть
более
дорогие
варианты
исполнения
кабельной
ли
-
нии
.
Таким
образом
,
имеет
место
противоречие
меж
-
ду
желанием
экономить
средства
при
строительстве
кабельной
линии
,
применяя
кабели
с
наименьшими
сечениями
экранов
и
вероятностью
выхода
кабеля
из
строя
при
отказе
защиты
с
выбранным
временем
действия
t
К
.
Общий
подход
при
выборе
указанного
времени
t
К
может
быть
предложен
следующий
.
При
проек
-
тировании
кабельной
линии
необходимо
проводить
технико
-
экономические
сравнения
затрат
на
соору
-
жение
КЛ
по
варианту
максимального
времени
дей
-
ствия
релейной
защиты
из
числа
возможных
и
вари
-
анта
выхода
кабеля
из
строя
при
отказе
основной
,
а
также
ступеней
резервной
защиты
,
действующих
при
КЗ
на
данной
линии
,
или
отказа
линейного
вы
-
ключателя
,
с
учетом
вероятности
отказа
,
и
стоимо
-
сти
дополнительных
затрат
на
восстановление
по
-
врежденной
КЛ
.
Если
речь
идет
о
коротких
кабельных
заходах
,
может
оказаться
более
выгодным
заменить
весь
ко
-
роткий
отрезок
кабеля
на
кабельном
заходе
при
его
пробое
или
повреждении
кабельных
муфт
при
очень
редком
отказе
всех
защит
линии
или
выключателя
,
чем
изначально
вкладывать
во
все
заходы
дополни
-
тельные
средства
на
более
дорогой
кабель
.
Тем
бо
-
лее
,
что
кабельная
линия
(
сам
кабель
или
кабельная
муфта
)
все
равно
уже
повреждены
и
требуют
либо
замены
,
либо
ремонта
.
На
длинных
кабельных
вставках
очевидным
яв
-
ляется
выбор
в
качестве
расчетного
t
К
максимально
возможного
времени
действия
релейной
защиты
,
в
качестве
которого
целесообразно
принять
время
действия
вторых
и
третьих
ступеней
резервных
за
-
щит
линии
или
УРОВ
.
При
выборе
сечения
жилы
и
экрана
кабеля
следует
рассматривать
случай
,
ког
-
да
короткое
замыкание
отключается
с
одной
стороны
линии
действием
второй
(
третьей
)
ступени
резерв
-
ной
защиты
или
действием
УРОВ
(
максимальное
время
),
а
с
противоположной
стороны
—
действием
первой
ступени
,
обычно
без
выдержки
времени
.
Дли
-
тельность
протекания
тока
КЗ
при
действии
первой
ступени
целесообразно
принять
с
некоторым
запа
-
сом
равной
50–100
мс
.
Очевидность
выбора
такого
подхода
обусловле
-
на
необходимостью
при
аварии
на
кабельной
линии
установки
на
ней
дополнительной
кабельной
муфты
в
месте
пробоя
кабеля
или
замены
повредившейся
кабельной
муфты
при
сохранении
всего
длинного
и
дорогостоящего
кабеля
.
Выбор
другого
варианта
приводит
к
необходимости
замены
самого
кабеля
,
повредившегося
вследствие
перегрева
по
всей
дли
-
не
или
на
неопределенных
достаточно
протяженных
участках
при
отказе
защит
или
выключателя
.
Как
на
КЛ
,
так
и
на
КВЛ
при
расчете
допустимого
тока
КЗ
по
формуле
(1)
необходимо
учитывать
апе
-
риодическую
составляющую
тока
КЗ
,
наличие
кото
-
рой
будет
приводить
к
увеличению
тепловыделения
в
кабеле
и
к
увеличению
температуры
жилы
и
экрана
кабеля
при
КЗ
.
В
[3]
рассматриваются
процессы
на
-
грева
КЛ
при
коротких
замыканиях
,
а
в
[4]
предложено
учет
апериодической
составляющей
тока
КЗ
осущест
-
влять
,
заложив
дополнительный
запас
в
величину
времени
отключения
КЗ
t
К
.
При
этом
формула
(1)
при
-
мет
вид
:
________
I
КЗДОП
=
I
1
СЕК
/
√
t
К
·
К
A
,
(2)
№
1 (40) 2017
86
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
где
К
A
—
коэффициент
учета
апериодической
со
-
ставляющей
тока
,
который
рассчитывается
по
фор
-
муле
(3).
1 – exp(–2 ·
t
К
/
К
)
К
A
= 1 + — · sin
, (3)
t
К
/
К
Из
формулы
(3)
следует
,
что
коэффициент
К
A
за
-
висит
от
начальной
фазы
тока
КЗ
(
)
и
постоянной
времени
затухания
апериодической
составляющей
тока
(
К
),
которая
в
свою
очередь
зависит
от
схемы
и
класса
напряжения
сети
,
но
в
первом
приближении
может
быть
принята
равной
75
мс
для
шин
подстан
-
ций
110
кВ
и
выше
и
315
мс
для
шин
электростанций
.
Расчет
К
A
проведен
в
[4].
Тепловое
воздействие
токов
КЗ
на
чисто
кабель
-
ной
линии
отличается
от
воздействия
тока
КЗ
на
кабельно
-
воздушной
линии
(
КВЛ
)
тем
,
что
на
КВЛ
дополнительно
может
иметь
место
автоматическое
повторное
включение
(
АПВ
)
линии
,
а
на
КЛ
АПВ
за
-
прещено
.
Таким
образом
,
на
КВЛ
может
иметь
место
дополнительное
тепловое
воздействие
токов
КЗ
на
жилу
и
экран
кабеля
при
неуспешных
АПВ
.
Целесообразно
проиллюстрировать
эти
рассуж
-
дения
некоторыми
конкретными
расчетами
.
Расчет
проводился
двумя
методами
:
аналитическим
и
ме
-
тодом
математического
моделиро
вания
.
АНАЛИТИЧЕСКИЙ
МЕТОД
РАСЧЕТА
Температура
жилы
и
экрана
кабеля
при
протекании
по
ним
токов
КЗ
может
быть
рассчитана
из
условия
теплового
баланса
.
Учитывая
,
что
длительность
про
-
текания
токов
КЗ
(
десятые
доли
и
единицы
секунд
)
несоизмеримо
меньше
постоянных
времени
нагрева
(
остывания
)
основной
изоляции
кабеля
(
часы
)
и
обо
-
лочки
кабеля
(
минуты
) [3],
процесс
нагревания
жилы
и
экрана
при
КЗ
можно
считать
адиабатическим
.
Вся
энергия
,
выделяемая
в
активном
сопротивлении
жилы
кабеля
и
экрана
,
при
протекании
по
ним
тока
КЗ
тратится
на
нагрев
.
При
аналитическом
расчете
уравнение
теплового
баланса
для
кабельной
линии
определяется
выра
-
жениями
(4)
и
(5),
где
левая
часть
это
—
количество
энергии
,
выделившейся
в
жиле
(
dW
Ж
)
или
экране
(
dW
Э
)
кабеля
при
протекании
тока
I
К
(
A
)
в
течение
времени
dt
,
а
правая
часть
—
количество
тепла
,
ко
-
торое
необходимо
за
это
же
время
на
повышение
температуры
жилы
кабеля
сечением
F
Ж
(
м
2
)
на
d
Ж
или
экрана
кабеля
сечением
F
Э
на
d
Э
.
dW
Ж
=
I
2
К
·
R
Ж
·
dt = C
М
·
F
Ж
·
М
· 1000
·
d
Ж
,
(4)
dW
Э
=
I
2
К
·
R
Э
·
dt = C
М
·
F
Э
·
М
· 1000
·
d
Э
,
(5)
где
I
К
—
действующее
значение
тока
КЗ
;
R
Ж
и
R
Э
—
удельные
активные
сопротивления
жилы
и
экрана
(
Ом
/
км
);
C
М
—
теплоемкость
меди
(
Дж
/ (
кГ
·°
С
));
F
Ж
и
F
Э
—
поперечное
сечение
жилы
и
экрана
по
меди
(
м
2
);
М
—
плотность
меди
(
кГ
/
м
3); 1000 —
ко
-
эффициент
,
учитывающий
,
что
при
задании
удельно
-
го
активного
сопротивления
,
единичная
длина
кабе
-
ля
принята
1
км
.
Удельное
сопротивление
медной
жилы
R
Ж
или
экрана
R
Э
постоянному
току
при
температуре
,
от
-
личной
от
20°
С
,
рассчитывается
в
соответствии
с
[6]
по
формуле
:
R
=
R
20
· (242,5 +
) / 262,5 ,
(6)
где
R
20
—
удельное
сопротивление
жилы
или
экрана
кабеля
при
температуре
20°
С
(
приведены
в
катало
-
гах
кабелей
).
Разделив
переменные
и
преобразовав
уравне
-
ние
(4),
в
общем
случае
с
учетом
апериодической
со
-
ставляющей
в
токе
КЗ
для
жилы
или
экрана
кабеля
будем
иметь
:
R
20
·
∫
0
t
(
i
K
· sin
t
+
К
·
i
K
·
e
–
t
/
)
2
·
dt
=
=
C
М
·
F
·
М
· 262500
·
∫
РАБ
1/(242,5 +
) ·
d
, (7)
где
i
K
—
амплитудное
значение
периодической
со
-
ставляющей
тока
КЗ
;
К
—
коэффициент
,
учитываю
-
щий
соотношение
начального
значения
апериоди
-
ческой
составляющей
и
амплитуды
периодической
составляющей
тока
КЗ
,
зависящий
от
момента
воз
-
никновения
КЗ
и
изменяющийся
от
нуля
до
единицы
;
—
постоянная
времени
затухания
апериодической
составляющей
тока
КЗ
.
Решение
относительно
температуры
Θ
данного
интегрального
уравнения
имеет
вид
:
= (
РАБ
+ 242,5) ·
e
A
·
B
–
242,5 ,
(8)
где
—
текущая
температура
жилы
или
экрана
ка
-
беля
;
РАБ
—
рабочая
(
начальная
)
температура
жилы
или
экрана
кабеля
до
возникновения
КЗ
;
A
и
B
—
ко
-
эффициенты
,
определяемые
в
соответствии
с
ниже
-
приведенными
выражениями
:
A = t
+ 4 ·
K
·
/ ((1/
)
2
+
2
) · [1 – (
e
–
t
/
) · (1/
·
sin
t +
+ cos
t
)] +
·
K
2
(1 –
e
–2
t
/
) ;
B
=
I
2
К
·
R
20
/
262500 /
C
М
/
F
/
М
.
С
использованием
полученного
выражения
про
-
изведены
расчеты
температур
жилы
и
оболочки
ка
-
беля
для
следующих
расчетных
вариантов
:
–
воздействие
тока
КЗ
без
апериодической
состав
-
ляющей
;
–
воздействие
тока
КЗ
без
апериодической
состав
-
ляющей
при
наличии
неуспешного
АПВ
;
–
воздействие
тока
КЗ
при
наличии
апериодической
составляющей
;
–
воздействие
тока
КЗ
при
наличии
апериодической
составляющей
и
неуспешном
АПВ
.
Параметры
кабеля
,
по
каталогу
группы
компаний
«
Севкабель
» [6],
приняты
следующими
.
Изоляция
из
сшитого
полиэтилена
,
жила
и
экран
выполнены
из
меди
;
F
Ж
= 300
мм
2
;
F
Э
= 120
мм
2
;
R
Ж
20
= 0,0601
Ом
/
км
;
R
Э
20
= 0,153
Ом
/
км
;
длительная
допустимая
темпера
-
тура
жилы
ЖДОП
= 90°
С
;
предельно
допустимая
тем
-
пература
жилы
при
КЗ
ЖПРЕД
= 250°
С
;
предельно
до
-
пустимая
температура
экрана
при
КЗ
ЭПРЕД
= 350°
С
.
Время
отключения
КЗ
действием
релейной
защи
-
ты
при
первичном
КЗ
t
РЗА
в
процессе
расчета
варьи
-
руется
,
время
отключения
КЗ
при
неуспешном
АПВ
принимается
0,1
с
.
При
расчете
приняты
следующие
допущения
:
–
процесс
нагревания
жилы
и
экрана
адиабатиче
-
ский
;
–
расчет
температур
жилы
и
кабеля
проводится
для
протяженных
кабельных
участков
;
не
учитывает
-
ся
температура
жилы
и
экрана
кабеля
в
месте
пробоя
,
которая
определяется
параметрами
элек
-
трической
дуги
;
87
–
экран
кабеля
заземлен
в
одной
точке
со
стороны
питающей
подстанции
;
–
по
жиле
и
экрану
протекает
один
и
тот
же
ток
,
который
не
зависит
от
места
возникновения
КЗ
в
кабеле
;
–
учет
повторного
воздействия
тока
КЗ
при
неу
-
спешном
АПВ
осуществлялся
увеличением
вре
-
мени
общего
воздействия
тока
КЗ
на
кабель
на
время
ускоренного
действия
защиты
линии
при
АПВ
(0,1
с
);
–
остывание
жилы
и
экрана
кабеля
за
время
бес
-
токовой
паузы
(1,0–1,5
с
)
перед
АПВ
в
расчетах
не
учитывается
;
–
апериодическая
составляющая
тока
КЗ
(
как
с
уче
-
том
АПВ
,
так
и
без
учета
АПВ
)
имеет
начальное
значение
,
равное
амплитуде
периодической
составляющей
(
К
= 1),
или
половине
амплитуды
периодической
составляющей
(
К
= 0,5).
Результаты
расчетов
приведены
в
таблице
1.
Красным
шрифтом
выделены
значения
температуры
экрана
кабеля
,
превышающие
предельно
допусти
-
мый
уровень
(350°
С
).
Синим
—
температуры
,
при
-
ближающиеся
к
предельно
-
допустимым
значениям
.
В
скобках
указаны
температуры
жилы
и
экрана
кабеля
при
начальном
значении
апериодической
со
-
ставляющей
в
токе
КЗ
,
равном
50%
от
максималь
-
ного
значения
(
К
= 0,5).
Коэффициенты
К
A
для
учета
апериодической
составляющей
кабеля
при
опреде
-
лении
допустимого
тока
КЗ
соответствуют
предло
-
женным
в
[4].
Результаты
расчета
иллюстрируются
рисунком
1,
на
котором
показано
изменение
температуры
экрана
кабеля
Э
при
протекании
тока
I
КЗДОП
и
принятом
рас
-
четном
времени
протекания
тока
t
К
.
В
первом
случае
,
Табл
. 1.
Результаты
расчета
температуры
жилы
и
экрана
кабеля
при
КЗ
на
КЛ
110
кВ
Ток
КЗ
без
апе
-
риодической
со
-
ставляющей
при
отсутствии
АПВ
Ток
КЗ
без
апериоди
-
ческой
составляющей
при
наличии
АПВ
Ток
КЗ
с
апериодической
составляющей
К
=1 (
К
=0,5)
при
отсутствии
АПВ
Ток
КЗ
с
апериодической
составляющей
К
=1 (
К
=0,5)
при
наличии
АПВ
t
К
,
с
0,1
0,5
1
0,1+0,1
0,5+0,1
1+0,1
0,1
0,5
1
0,1+0,1
0,5+0,1
1+0,1
Допустимый
ток
КЗ
I
КЗДОП
= 21400
А
выбран
по
условию
:
t
К
= 1
с
,
ток
без
апериодической
составляющей
(
К
A
=1)
ж
, °
С
93
106
122
96
109
126
95 (94)
108 (106)
125 (123)
99 (97)
112 (110)
128 (126)
э
, °
С
99
190
340
120
217
375
114 (103)
210 (196)
367
(346)
136 (125)
238 (225)
404 (382)
Допустимый
ток
КЗ
I
КЗДОП
= 20640
А
выбран
по
условию
:
t
К
= 1
с
,
апериодическая
составляющая
тока
с
= 75
мс
, (
К
A
=1,075)
ж
, °
С
93
105
120
96
108
123
95
107
122
98
110
126
э
, °
С
98
182
316
117
206
348
112
200
340
133
225
373
Допустимый
ток
КЗ
I
КЗДОП
= 30264
А
выбран
по
условию
:
t
К
= 0,5
с
,
ток
без
апериодической
составляющей
(
К
A
=1)
ж
, °
С
96
122
157
103
129
165
101 (97)
127 (124)
163 (159)
107 (104)
134 (131)
171 (167)
э
, °
С
120
340
809
166
413
941
152 (128)
395 (353)
908 (833)
204 (175)
474 (428)
1052 (968)
Допустимый
ток
КЗ
I
КЗДОП
= 28148
А
выбран
по
условию
:
t
К
= 0,5
с
,
апериодическая
составляющая
тока
с
= 75
мс
(
К
A
=1,14)
ж
, °
С
95
118
148
101
124
154
99
122
153
105
128
159
э
, °
С
114
295
654
153
353
751
141
339
727
185
401
831
Рис
. 1.
Повышение
температуры
экрана
кабеля
от
действия
тока
КЗ
при
отсутствии
и
наличии
апериоди
-
ческой
составляющей
,
при
отключении
КЗ
при
наличии
и
отсутствии
неуспешного
АПВ
КЗ
отключается
c
максимальным
временем
t
К
и
за
-
претом
АПВ
.
Во
втором
случае
,
после
первичного
КЗ
имеет
место
неуспешное
АПВ
.
Суммарное
время
протекания
тока
КЗ
в
этом
случае
составляет
t
К
+
t
АПВ
.
Полученные
результаты
,
приведенные
в
таблице
1
и
на
рисунке
1,
позволяют
констатировать
несколь
-
ко
важных
положений
.
1.
При
выборе
сечения
экрана
кабеля
по
заданному
периодическому
току
КЗ
и
расчетному
времени
действия
релейной
защиты
(1
секунда
),
темпера
-
тура
жилы
и
экрана
кабеля
при
КЗ
в
кабеле
не
будут
превышать
допустимых
значений