54
Особенности учета параметров
нагрузки при анализе переходных
процессов в сетях с объектами
распределенной генерации
УДК
621.311.1
Илюшин
П
.
В
.,
к
.
т
.
н
.,
проректор
по
научной
работе
ФГАОУ
ДПО
«
ПЭИПК
»
Проведен
анализ
аварийных
ситуаций
с
остановом
основного
технологического
произ
-
водства
на
промышленных
предприятиях
со
значительными
ущербами
.
Доказано
,
что
одной
из
основных
причин
является
некорректное
выполнение
расчетов
электромеха
-
нических
переходных
процессов
при
интеграции
объектов
распределенной
генерации
(
РГ
)
в
сети
внутреннего
электроснабжения
предприятий
.
В
рассматриваемых
сетях
пере
-
ходные
процессы
для
генерирующих
установок
(
ГУ
)
и
нагрузки
становятся
общими
,
а
параметры
этих
процессов
существенно
зависят
от
технических
характеристик
как
ГУ
,
так
и
нагрузки
.
Обосновано
,
что
замена
динамических
характеристик
нагрузки
основ
-
ных
электроприемников
статическими
при
выполнении
расчетов
переходных
процессов
в
энергорайонах
с
объектами
РГ
в
общем
случае
недопустима
.
Доказано
,
что
повышен
-
ные
требования
к
точности
моделирования
основных
электроприемников
позволяют
избежать
значительных
ошибок
в
расчетах
и
принятия
необоснованных
технических
решений
по
обеспечению
надежности
электроснабжения
потребителей
.
Представлены
рекомендации
по
моделированию
нагрузки
,
а
также
выполнению
расчетов
режимов
в
промышленных
энергорайонах
с
объектами
РГ
.
Ключевые
слова
:
распределенная
генерация
,
гене
-
рирующая
установка
,
электроме
-
ханический
переходный
процесс
,
статические
характеристики
нагрузки
,
динамические
характеристики
нагруз
-
ки
,
распределительная
сеть
Keywords:
distributed generation, generating plant,
electromechanical transients, static
load characteristics, dynamic load
characteristics, distribution network
Т
ермин
«
распределенная
генерация
»
обозначает
такой
принцип
развития
распределительных
сетей
или
сетей
внутреннего
электро
-
снабжения
предприятий
с
расту
-
щей
нагрузкой
,
при
котором
совре
-
менные
генерирующие
установки
(
ГУ
)
малой
и
средней
мощности
размещаются
в
узлах
электропо
-
требления
,
что
позволяет
снижать
нагрузку
на
электрическую
сеть
и
потери
при
передаче
и
распре
-
делении
электроэнергии
.
Интегра
-
ция
ГУ
объектов
распределенной
генерации
(
РГ
)
может
при
опреде
-
ленных
условиях
содействовать
повышению
надежности
работы
распределительных
сетей
или
се
-
тей
внутреннего
электроснабже
-
ния
предприятий
в
целом
,
а
также
надежности
электроснабжения
по
-
требителей
.
Цели
,
ради
которых
применя
-
ется
РГ
,
достигаются
только
в
том
случае
,
если
при
выборе
ГУ
и
раз
-
работке
схем
выдачи
мощности
корректно
проводится
анализ
воз
-
можности
их
функционирования
как
в
нормальных
,
так
и
в
анор
-
мальных
режимах
.
В
противном
случае
,
нормативные
возмущения
в
распределительной
сети
будут
приводить
к
нарушениям
в
работе
ГУ
объектов
РГ
,
участков
распре
-
делительной
сети
,
и
,
что
особенно
критично
,
к
нарушению
электро
-
снабжения
потребителей
.
Известны
случаи
,
когда
не
-
корректное
проведение
такого
анализа
,
предшествующего
вводу
объекта
РГ
в
эксплуатацию
,
при
-
водило
к
остановам
основного
технологического
производства
на
промышленных
предприяти
-
ях
со
значительными
ущербами
.
Ниже
приведены
два
примера
.
I.
Шахтное
промышленное
пред
-
приятие
приобрело
и
ввело
в
экс
-
плуатацию
объект
РГ
с
газопорш
-
невыми
установками
(
ГПУ
)
для
того
,
чтобы
в
случаях
нарушений
внешнего
электроснабжения
не
возникало
перерывов
в
работе
систем
жизнеобеспечения
персо
-
нала
шахты
(
вентиляция
,
осве
-
щение
,
водоотлив
,
работа
подъ
-
емных
устройств
и
пр
.).
Однако
уставки
устройств
релейной
за
-
щиты
(
РЗ
)
приобретенных
ГПУ
,
УПРАВЛЕНИЕ
СЕТЯМИ
55
заданные
заводом
-
изготовите
-
лем
,
приводили
к
излишним
от
-
ключениям
ГУ
при
возникновении
кратковременных
возмущений
в
прилегающей
распределитель
-
ной
сети
или
сети
внутреннего
электроснабжения
предприятия
.
На
рисунке
1
представлены
результаты
расчета
переходного
процесса
при
внешнем
КЗ
с
от
-
ключением
предприятия
от
внеш
-
ней
распределительной
сети
,
переходом
синхронных
двигате
-
лей
в
асинхронный
режим
,
что
создало
большие
колебания
на
-
пряжения
и
привело
к
их
отключе
-
нию
собственными
устройствами
автоматики
.
Далее
параметры
режима
начали
стабилизировать
-
ся
,
однако
ГПУ
были
отключены
устройствами
РЗ
по
факту
дли
-
тельного
снижения
напряжения
.
Переходный
процесс
на
рисунке
1
показан
для
трех
возможных
ва
-
риантов
настроек
автоматическо
-
го
регулятора
частоты
вращения
(
АРЧВ
)
ГУ
в
виде
розовых
линий
разной
толщины
.
II.
Дефицитный
промышленный
энергорайон
приобрел
и
осуще
-
ствил
подключение
к
сети
вну
-
треннего
электроснабжения
двух
газотурбинных
установок
(
ГТУ
)
с
целью
уменьшения
дефицита
мощности
при
отключении
внеш
-
них
связей
,
не
приняв
во
внима
-
ние
,
что
эти
ГТУ
снабжены
систе
-
мами
АРЧВ
двойного
принципа
регулирования
.
Двойной
принцип
в
АРЧВ
ГТУ
заключается
в
сле
-
дующем
:
при
параллельной
ра
-
боте
с
внешней
сетью
первый
алгоритм
АРЧВ
отрабатывает
за
-
данную
активную
мощность
,
но
при
переходе
ГТУ
в
островной
режим
работы
происходит
авто
-
матическое
переключение
АРЧВ
на
второй
алгоритм
регулиро
-
вания
—
поддержание
частоты
в
энергорайоне
.
Автоматическое
переключение
алгоритмов
АРЧВ
происходит
по
факту
резкого
снижения
активной
мощности
,
выдаваемой
генератором
ГТУ
.
Такие
режимы
действительно
возникают
в
случае
выделения
объекта
РГ
на
электроснабжение
небольшого
энергорайона
с
мест
-
ной
нагрузкой
,
однако
в
рассма
-
триваемом
энергорайоне
сброс
мощности
был
меньшим
,
чем
предусмотрено
алгоритмом
АРЧВ
ГТУ
.
Поэтому
ГТУ
продолжили
ра
-
ботать
на
поддержание
заданной
активной
мощности
,
что
привело
к
значительному
повышению
ча
-
стоты
в
энергорайоне
,
отключе
-
нию
ГТУ
устройствами
РЗ
и
воз
-
никновению
дефицита
мощности
,
значительно
большего
,
чем
ожи
-
далось
.
Подробнее
алгоритмы
работы
АРЧВ
ГУ
объектов
РГ
рас
-
смотрены
в
[1].
Проведение
количественного
анализа
переходных
процессов
в
промышленных
энергорайонах
с
ГУ
объектов
РГ
,
с
учетом
пара
-
метров
самих
ГУ
,
алгоритмов
и
па
-
раметров
настройки
устройств
РЗ
,
а
также
систем
автоматического
регулирования
,
требует
особого
внимания
к
математическому
мо
-
делированию
электроприемни
-
ков
.
Это
—
общее
и
принципиаль
-
ное
отличие
от
расчетов
режимов
и
устойчивости
системообразую
-
щих
сетей
и
крупных
электростан
-
ций
,
которые
отдалены
от
нагруз
-
ки
сетями
высокого
и
среднего
напряжения
с
целым
рядом
ступе
-
ней
трансформации
.
В
противном
случае
в
расчетах
переходных
процессов
возможны
значительные
ошибки
,
которые
приведут
к
принятию
некоррект
-
ных
технических
решений
по
обе
-
спечению
надежности
электро
-
снабжения
потребителей
.
Многие
методологические
вопросы
прове
-
дения
таких
расчетов
опубликова
-
ны
в
научно
-
технической
литера
-
туре
[2, 3].
Существенное
влияние
на
-
грузки
на
общие
переходные
про
-
цессы
обусловлено
двумя
обстоя
-
тельствами
:
–
в
энергорайонах
,
учитывая
ма
-
лые
значения
взаимных
сопро
-
тивлений
между
ГУ
объектов
РГ
и
электроприемниками
,
их
вза
-
имное
влияние
значительно
;
–
суммарная
нагрузка
вблизи
ГУ
объектов
РГ
промышлен
-
ных
энергорайонов
часто
существенно
больше
суммы
номинальных
мощностей
ГУ
,
поэтому
характер
переход
-
ных
процессов
определяется
в
этом
случае
свойствами
электроприемников
.
Как
показывает
опыт
проведе
-
ния
расчетов
,
переходные
про
-
цессы
в
двигательной
нагрузке
могут
оказывать
решающее
вли
-
яние
на
изменение
режимов
ра
-
боты
ГУ
,
их
устойчивость
,
а
также
возможность
или
невозможность
сохранения
в
работе
в
различных
схемно
-
режимных
условиях
.
Применение
математических
моделей
синхронных
и
асин
-
хронных
двигателей
обычно
не
вызывает
больших
трудностей
.
Требуется
значительно
больше
времени
и
внимания
на
получе
-
ние
и
обработку
исходной
инфор
-
мации
о
составе
и
параметрах
промышленной
нагрузки
,
то
есть
технологических
особенностях
приводимых
во
вращение
меха
-
низмов
.
Если
расчеты
ведутся
с
целью
анализа
переходных
процессов
в
сетях
напряжением
220–750
кВ
,
то
нагрузка
в
расчетах
переходных
процессов
(
если
нет
возможности
моделировать
сети
напряжением
0,4–110
кВ
)
может
быть
представ
-
лена
статическими
характеристи
-
Рис
. 1.
Переходный
процесс
при
внешнем
КЗ
с
отключением
предприятия
от
внешней
сети
и
последующим
отключением
ГПУ
№
6 (51) 2018
56
ками
P
Н
(
U
,
f
),
Q
Н
(
U
,
f
),
то
есть
так
же
,
как
в
расчетах
установивших
-
ся
режимов
.
Такое
допущение
возможно
,
так
как
рассматрива
-
емые
возмущения
происходят
в
сетях
напряжением
220–750
кВ
и
поэтому
электрически
удале
-
ны
от
распределительных
сетей
,
доходя
до
них
ослабленными
и
сглаженными
из
-
за
влияния
раз
-
личных
электростанций
,
средств
компенсации
реактивной
мощ
-
ности
(
СКРМ
),
расположенных
в
распределительных
сетях
,
а
так
-
же
параметров
электросетевого
оборудования
.
Однако
замена
динамических
характеристик
нагрузки
основных
электроприемников
статическими
при
выполнении
расчетов
пере
-
ходных
процессов
в
сетях
про
-
мышленных
энергорайонов
с
ГУ
объектов
РГ
в
общем
случае
не
-
допустима
.
ОСОБЕННОСТИ
МОДЕЛИРОВАНИЯ
НАГРУЗКИ
В
СЕТЯХ
С
РГ
Как
известно
,
требования
к
учету
параметров
нагрузки
в
расчетах
электрических
режимов
в
энерго
-
системах
определяются
главным
образом
классами
напряжения
,
к
которым
,
в
основном
,
относятся
расчетные
задачи
.
Если
расчеты
выполняются
для
распределительных
сетей
,
к
которым
подключены
объекты
РГ
,
то
нормативные
возмуще
-
ния
[4]
приложены
в
полной
мере
и
к
ГУ
,
и
к
электроприемникам
.
Причем
электроприемники
на
разных
секциях
,
разделенные
трансформаторами
,
токоограни
-
чивающими
реакторами
и
пр
.
ис
-
пытывают
воздействия
с
разной
степенью
интенсивности
.
Поэто
-
му
процессы
нарушения
динами
-
ческой
устойчивости
,
выбеги
и
самозапуски
электродвигате
-
лей
у
разных
групп
электропри
-
емников
протекают
по
-
разному
и
оказывают
на
ГУ
объекта
РГ
неодинаковое
влияние
.
Таким
образом
,
для
прове
-
дения
расчетов
электромехани
-
ческих
переходных
процессов
в
сетях
,
в
которых
работают
ГУ
объектов
РГ
,
требуется
,
чтобы
расчетная
схема
и
число
элемен
-
тов
,
моделирующих
узел
нагрузки
,
а
также
используемые
уравнения
и
входящие
в
них
параметры
были
адекватны
особенностям
схемы
и
решаемой
расчетной
задаче
.
Статические
приемники
ак
-
тивной
мощности
:
освещение
,
нагревательные
установки
,
кон
-
диционеры
,
печи
и
пр
. —
могут
быть
объединены
в
небольшое
число
устройств
и
для
всех
рас
-
четов
(
установившихся
и
переход
-
ных
режимов
)
могут
быть
пред
-
ставлены
своими
статическими
характеристиками
активной
мощ
-
ности
нагрузки
по
напряжению
P
СТ
(
U
).
В
большинстве
случаев
эти
характеристики
очевидны
,
но
в
нестандартных
случаях
(
печи
,
различные
по
своим
принципам
действия
и
пр
.)
целесообразно
натурное
проведение
измерений
P
СТ
(
U
).
У
статических
приемников
активной
мощности
обычно
коэф
-
фициенты
мощности
близки
к
еди
-
нице
,
потому
зависимости
Q
СТ
(
U
)
не
существенны
.
Статические
характеристики
активной
и
ре
-
активной
мощности
нагрузки
по
частоте
P
СТ
(
f
),
Q
СТ
(
f
)
для
статиче
-
ских
электроприемников
,
исходя
из
практического
опыта
,
могут
не
учитываться
при
проведении
рас
-
сматриваемых
видов
расчетов
.
Статические
приемники
/
ге
-
не
ра
торы
реактивной
мощнос
-
ти
(
шунтирующие
реакторы
,
бата
-
реи
статических
конденсаторов
)
не
нерегулируемые
на
протяжении
расчетных
интервалов
времени
,
могут
быть
представлены
извест
-
ными
зависимостями
по
напряже
-
нию
и
частоте
.
Статические
при
-
емники
/
генераторы
реактивной
мощности
с
быстродействующим
регулированием
(
СТАТКОМ
,
СТК
,
ДКРМ
)
могут
быть
описаны
стати
-
ческими
характеристиками
по
на
-
пряжению
и
частоте
,
вытекающими
из
их
алгоритмов
регулирования
,
при
допущении
безынерционности
управления
,
а
также
с
учетом
огра
-
ничений
по
выдаче
/
потреблению
реактивной
мощ
ности
.
Синхронные
двигатели
(
СД
)
и
синхронные
компенсаторы
должны
моделироваться
инди
-
видуально
,
но
очевидна
возмож
-
ность
замены
группы
однотипных
машин
одной
эквивалентной
ма
-
шиной
суммарной
мощности
.
В
общем
случае
эквивален
-
тирование
любых
электроприем
-
ников
возможно
при
близости
их
параметров
,
если
они
подключе
-
ны
к
одним
и
тем
же
или
к
элек
-
трически
близким
шинам
,
не
раз
-
деляющимся
в
рассматриваемых
переходных
процессах
.
Если
СД
в
расчетах
переход
-
ных
процессов
могут
переходить
в
асинхронный
режим
(
АР
),
то
глав
-
ным
становится
корректный
учет
алгоритмов
работы
и
параметров
настройки
имеющихся
устройств
автоматики
СД
и
прилегающей
сети
:
например
,
автоматики
лик
-
видации
асинхронного
режима
(
АЛАР
)
или
других
устройств
авто
-
матики
,
действующих
на
отключе
-
ние
СД
или
его
развозбуждение
.
Асинхронные
двигатели
(
АД
)
являются
самым
широко
распро
-
страненным
приводом
переменно
-
го
тока
,
однако
имеются
значитель
-
ные
трудности
с
их
отражением
в
расчетных
моделях
,
с
учетом
всего
их
разнообразия
,
по
причи
-
нам
не
столько
вычислительным
,
сколько
организационным
,
связан
-
ным
с
трудностями
получения
их
корректных
параметров
.
Выбор
,
какие
АД
необходимо
учитывать
индивидуально
,
а
какие
нет
,
зави
-
сит
от
их
влияния
на
рассматри
-
ваемые
переходные
процессы
.
Индивидуальное
моделирование
(
первая
ступень
)
позволяет
до
-
стигнуть
наивысшей
точности
в
расчетах
,
при
этом
эквиваленти
-
рование
групп
АД
(
вторая
ступень
)
при
отсутствии
значительных
раз
-
личий
в
их
параметрах
допустимо
,
но
с
потерей
точности
.
У
АД
,
принадлежащих
к
этим
двум
ступеням
точности
расчетов
,
наиболее
важными
параметрами
являются
те
,
которые
характери
-
зуют
условия
прямого
пуска
и
ста
-
тической
устойчивости
:
–
механическая
постоянная
инер
-
ция
T
J
,
заданная
вместе
с
при
-
водимым
механизмом
;
–
зависимость
момента
сопро
-
тивления
(
в
долях
номиналь
-
ного
момента
АД
)
от
скорости
вращения
(
в
долях
номиналь
-
ной
);
–
пусковой
вращающий
момент
и
пусковой
ток
(
в
долях
номи
-
нальных
значений
);
–
максимальный
момент
(
в
до
-
лях
номинального
)
и
критиче
-
ское
скольжение
.
Электрические
параметры
схе
-
мы
замещения
АД
могут
быть
вы
-
числены
по
указанным
выше
и
па
-
спортным
данным
,
как
это
пред
-
ставлено
в
[3].
УПРАВЛЕНИЕ
СЕТЯМИ
57
Третья
ступень
точности
—
упрощенное
эквивалентирование
АД
,
когда
определяется
только
их
суммарная
активная
мощность
,
а
параметры
эквивалентного
АД
принимаются
усредненными
,
в
ви
-
де
обобщенной
модели
нагруз
-
ки
.
Этот
способ
наиболее
часто
применяется
к
АД
0,4
кВ
,
когда
проводятся
расчеты
переходных
процессов
и
рассматриваются
возмущения
в
сетях
среднего
на
-
пряжения
6–35
кВ
.
Важно
отметить
,
что
в
действи
-
тельности
напряжение
на
шинах
группы
АД
сохраняется
и
после
их
отключения
от
сети
(
если
нет
КЗ
),
плавно
снижаясь
в
течение
десятых
долей
секунды
или
даже
нескольких
секунд
.
Это
обстоя
-
тельство
может
быть
существен
-
но
при
рассмотрении
условий
ра
-
боты
пусковых
органов
устройств
автоматического
включения
ре
-
зервного
питания
(
АВР
),
а
также
других
случаев
анализа
действий
устройств
автоматики
.
В
большинстве
программных
комплексов
расчетов
режимов
для
АД
используются
уравнения
,
не
учитывающие
электромагнитные
переходные
процессы
,
а
только
электромеханические
.
Это
обу
-
словлено
тем
,
что
основные
зада
-
чи
,
для
которых
эти
программные
комплексы
создавались
, —
устой
-
чивость
и
переходные
процессы
генераторов
,
которые
не
требуют
учета
остаточных
напряжений
АД
.
Но
поскольку
обычные
модели
синхронных
машин
учитывают
электромагнитные
переходные
процессы
,
программные
ком
-
плексы
позволяют
пользователю
,
применяя
стандартную
модель
синхронной
машины
,
задать
пара
-
метры
СД
так
,
чтобы
получить
эф
-
фект
моделирования
АД
,
с
учетом
электромагнитных
переходных
процессов
,
и
правильно
воспроиз
-
водить
остаточные
напряжения
на
шинах
.
Особенности
выполнения
указанной
процедуры
подробно
описаны
в
[3].
В
энергорайонах
со
значитель
-
ной
долей
в
составе
нагрузки
про
-
мышленных
электроприемников
нередко
главные
роли
в
пере
-
ходных
процессах
принадлежат
факторам
,
которые
характери
-
зуют
сети
внутреннего
электро
-
снабжения
и
технологическую
ав
-
томатику
самого
промышленного
производства
.
К
этим
факторам
относятся
:
–
частотный
пуск
двигателей
вместо
прямого
(
или
вместо
других
систем
плавного
пуска
);
–
автоматика
управления
пус
-
ком
/
остановом
электродви
-
гателей
по
электрическим
и
технологическим
параме
-
трам
(
в
том
числе
АВР
двига
-
телей
);
–
автоматика
повторного
пуска
двигателей
после
кратковре
-
менного
перерыва
электро
-
снабжения
,
вырабатывающая
команды
на
последовательные
пуски
двигателей
по
жесткой
временн
ó
й
программе
или
по
факту
восстановления
напря
-
жения
после
предыдущего
пуска
;
–
технологическая
блокировка
,
отключающая
одни
электро
-
приемники
при
прекращении
работы
других
;
–
защита
минимального
напря
-
жения
,
имеющая
,
как
правило
,
2
группы
уставок
по
времени
для
неответственных
и
ответ
-
ственных
электроприемников
;
–
магнитные
пускатели
0,4
кВ
,
не
защищенные
от
кратковре
-
менных
провалов
напряжения
,
что
при
внешних
КЗ
приводит
к
самоотключению
пускателей
и
,
соответственно
,
к
отключе
-
нию
электроприемников
.
Для
технико
-
экономического
обоснования
замены
отдельных
единиц
электротехнического
обо
-
рудования
в
распределительных
сетях
или
сетях
внутреннего
элек
-
троснабжения
промышленных
предприятий
необходимы
стати
-
стические
данные
о
КЗ
в
годовом
разрезе
,
данные
расчетов
вероят
-
ностей
возникновения
аварий
на
электросетевых
объектах
и
на
-
рушений
электроснабжения
у
по
-
требителей
,
а
также
параметры
экономических
ущербов
в
распре
-
делительных
сетях
и
на
промыш
-
ленных
предприятиях
.
Иногда
,
в
сравнительно
про
-
стых
случаях
,
полезно
ориенти
-
роваться
на
задаваемые
потре
-
бителями
(
для
каждого
из
особо
ответственных
электроприемни
-
ков
)
величины
критического
вре
-
мени
перерыва
электроснабже
-
ния
.
Под
критическим
временем
понимается
максимальное
время
полного
перерыва
электроснаб
-
жения
,
при
котором
не
возникает
опасности
для
людей
,
риска
по
-
вреждения
оборудования
и
зна
-
чительного
брака
производимой
продукции
.
При
отсутствии
статистиче
-
ских
данных
для
конкретного
энергорайона
(
фрагмента
рас
-
пределительной
сети
)
возмож
-
но
использование
усредненных
статистических
данных
,
которые
показывают
,
что
характерны
-
ми
(
средними
)
для
распредели
-
тельных
сетей
России
являются
провалы
напряжения
глубиной
35–99%,
длительностью
1,5–3 c
и
параметрами
потока
10–30
про
-
валов
(
и
более
)
в
год
.
Первопри
-
чиной
возникновения
провалов
в
сетях
110–220
кВ
в
большинстве
случаев
являются
однофазные
КЗ
на
ВЛ
с
долей
70%
от
общего
чис
-
ла
(
двухфазные
и
трехфазные
КЗ
составляют
20%
и
10%
соответ
-
ственно
),
а
для
кабельных
сетей
напряжением
6–10
кВ
преоблада
-
ющими
являются
однофазные
за
-
мыкания
на
землю
[5].
ОСНОВНЫЕ
ПОДХОДЫ
К
ПРОВЕДЕНИЮ
РАСЧЕТОВ
В
СЕТЯХ
С
РГ
Рассмотрим
подробнее
основные
подходы
,
которые
целесообраз
-
но
использовать
при
проведении
расчетов
электромеханических
переходных
процессов
с
участи
-
ем
ГУ
объектов
РГ
,
расположен
-
ных
непосредственно
в
центрах
электропотребления
.
1.
Формирование
перечней
кратковременных
и
длительных
возмущений
Перечни
возмущений
как
крат
-
ковременных
(
КЗ
,
АПВ
,
АВР
и
пр
.),
так
и
длительных
(
проведение
аварийных
ремонтов
и
пр
.),
со
-
ставляются
с
учетом
их
вероят
-
ного
количества
в
течение
года
(
на
основании
статистических
данных
).
Выбор
возмущений
,
для
которых
должны
выполняться
расчеты
,
определяется
величи
-
ной
суммарного
годового
ущерба
для
потребителей
(
в
основном
—
промышленных
),
который
может
быть
связан
с
нарушением
слож
-
ного
и
непрерывного
технологи
-
ческого
процесса
,
повреждени
-
ем
оборудования
,
существенным
браком
или
недоотпуском
про
-
дукции
и
пр
.
№
6 (51) 2018
58
Для
ускорения
работы
по
-
лезно
в
ее
начале
определить
для
разных
групп
возмущений
критические
продолжительности
провалов
напряжения
T
КР
:
если
возмущение
имеет
продолжитель
-
ность
T
меньше
критического
,
то
режим
работы
электроприемни
-
ков
возвращается
к
нормальному
,
а
величина
ущерба
пренебрежи
-
мо
мала
;
при
б
ó
льших
значениях
T
работа
электроприемников
на
-
рушается
и
величина
ущерба
рез
-
ко
возрастает
.
Критические
зна
-
чения