Особенности расчета длительно допустимых токов кабелей 6–500 кВ

Page 1
background image

Page 2
background image

84

Особенности расчета длительно
допустимых токов кабелей 
6–500 кВ

Важной

 

задачей

 

в

 

процессе

 

проектирования

 

кабельных

 

линий

 6–500 

кВ

 

является

 

корректный

 

выбор

 

кабеля

 

и

 

сечения

 

его

 

токопроводящей

 

жилы

 (

далее

 — 

ТПЖ

). 

Если

 

выбор

 

типа

 

кабеля

 

обусловлен

 

областью

 

применения

 

и

 

условиями

 

окру

-

жающей

 

его

 

среды

 

и

как

 

правило

не

 

представляет

 

для

 

проектировщика

 

труд

-

ностей

то

 

выбор

 

сечения

 

ТПЖ

 

определяется

 

величиной

 

передаваемой

 

токовой

 

нагрузки

 

и

 

требует

 

проведения

 

точных

 

расчетов

 

длительно

 

допустимого

 

тока

Халитов

 

В

.

Р

.,

 руководитель отдела технического развития ООО «Энерготэк»

Н

а сегодняшний день существует три 

наиболее  популярных  метода  рас-

чета  длительно  допустимых  токов 

кабелей: 

1.  Расчет  по  каталогам  заводов-изготовителей 

с применением системы поправочных коэф-

фициентов.

2.  Расчет согласно методике Международной 

электротехнической  комиссии  МЭК  60287 

(далее — МЭК). На территории Российской 

Федерации  действует  переведенная  вер-

сия данного стандарта и введенная в каче-

стве Национального стандарта Российской 

федерации ГОСТ Р МЭК 60287. 

3.  Расчеты  путем  моделирования  на  основе 

методов конечных элементов. 

При этом проектировщики зачастую прибе-

гают к наиболее быстрому и простому методу 

расчетов  —  с  использованием  поправочных 

коэффициентов  согласно  каталожным  значе-

ниям  заводов-изготовителей  кабелей.  Однако 

по  ряду  объективных  причин  данная  методи-

ка является неточной и может стать причиной 

перегрева и выхода кабелей из строя в процес-

се эксплуатации. Кроме того, методика не по-

зволяет провести расчеты для нестандартных 

условий  прокладки,  встречающихся  все  чаще 

из-за активно развивающихся технологий стро-

ительства,  а  также  возведения  кабельных  ли-

ний в плотной городской застройке.

В статье будут рассмотрены основные мето-

ды расчетов, проведено их сравнение, а также 

определены наиболее подходящие области их 

применения.

СРАВНЕНИЕ

 

МЕТОДОВ

 

РАСЧЕТОВ

Как было отмечено ранее, существует три ос-

новных  метода  расчетов  длительно  допусти-

мых  токов:  с  помощью  поправочных  коэффи-

циентов, по методике МЭК, методом конечных 

элементов. В данной статье не будет рассма-

триваться  последний  из  перечисленных  мето-

дов  расчета  ввиду  отсутствия  в  нормативной 

документации ссылок на использование данной 

методики,  а  также  низкой  востребованности 

среди проектировщиков по причине отсутствия 

соответствующей  квалификации,  поскольку 

данные расчеты требуют специальных знаний 

в области моделирования.

 

Метод

 

с

 

использованием

 

поправочных

 

коэффициентов

Данная  методика  приобрела  свое  распро-

странение благодаря ее высокой универсально-

сти. Она предусматривает наличие уже просчи-

танных длительно допустимых токов различных 

сечений  ТПЖ  для  стандартных  условий  про-

кладки  кабелей  (в  случае  прокладки  в  земле 

это, как правило, глубина — 1,5 м, удельное тер-

мическое  сопротивление  грунта  —  1,2  К·м/Вт,

температура грунта — 15°С). Заводы-изготови-

тели приводят в своих каталогах и инструкциях 

таблицы с допустимыми токами, а также попра-

вочными коэффициентами к ним.

Сущность  метода  заключается  в  произве-

дении  табличного  значения  длительно  допу-

стимого  тока  на  группу  поправочных  коэффи-

циентов, выбранных в зависимости от условий 

прокладки:

I

дд

 = 

I

 · 

k

1

· 

k

2

 · 

k

3

 · … · 

k

n

,

где 

I

дд

 — длительно допустимый ток кабеля; 

I

 — 

расчетный ток кабеля для стандартных условий 

прокладки; 

k

1

k

2

k

3

k

n

 — поправочные коэффи-

циенты в зависимости от условий прокладки.

Следует  отметить,  что  по  причине  стрем-

ления  заводов-изготовителей  сократить  число 

поправочных коэффициентов, они претерпева-

ют округление или приближение к ближайшим 

повторяющимся  значениям,  ввиду  чего  их  ве-

личины  теряют  свою  точность,  и  в  случае  ис-

пользования группы таких неточных коэффици-

ентов  итоговые  значения  рассчитанных  токов 

могут  отличаться  от  фактических  более  чем 

на 20 процентов. Также поправочные коэффи-

циенты учитывают не все возможные условия 

прокладки,  вследствие  чего  проектировщики 

используют  либо  ближайшие  коэффициенты, 

кабельные линии


Page 3
background image

85

либо  пытаются  аппроксимировать  значения,  когда 

зависимость не всегда является прямой. 

Более  того,  каждый  завод-изготовитель  само-

стоятельно устанавливает группы поправочных ко-

эффициентов.  Зачастую  это  —  коэффициенты  на 

глубину  прокладки,  удельное  термическое  сопро-

тивление  грунта,  количество  рядом  проложенных 

цепей  кабелей,  расстояние  между  ними  и  темпе-

ратуру грунта. При этом игнорируются расстояние 

между  кабелями,  различные  по  термическому  со-

противлению типы грунта и засыпок, наличие внеш-

них источников тепла, различные сечения экранов 

кабелей, а также фактор неправильной транспози-

ции экранов кабелей. 

 

Методика

 

МЭК

Расчет длительно допустимых токов по 

ГОСТ Р МЭК

60287-1-1-2009 

[1] производится по формуле: 

 



 – 

W

d

 [0,5

T

1

 + 

n

 (

T

2

 + 

T

3

 + 

T

4

)] 

–0,5

I

 = 

———

,

 

RT

1

 + 

n

 

R

(1 + 

1

)

T

2

 + 

n

 

R

(1 + 

1

 + 

2

)(

T

3

 + 

T

4

)

где 

R

 — сопротивление жилы переменному току на 

единицу длины при максимальной рабочей темпера-

туре, Ом/м; 

W

d

 — диэлектрические потери изоляции 

жилы на единицу длины, Вт/м; 

T

1

 — тепловое сопро-

тивление между жилой и оболочкой на единицу дли-

ны,  К·м/Вт; 

T

2

  —  тепловое  сопротивление  подушки 

между оболочкой и броней на единицу длины, К·м/Вт;

T

3

 — тепловое сопротивление наружного защитного 

покрытия кабеля на единицу длины, К·м/Вт; 

T

4

 — те-

пловое сопротивление между поверхностью кабеля 

и окружающей средой, полученное по МЭК 60287-2-1 

(подраздел 2.2), на единицу длины, К·м/Вт; 

n

 — чис-

ло несущих нагрузку жил в кабеле (жилы одинаково-

го размера и несущие одну и ту же нагрузку); 

1

 — от-

ношение потерь в металлической оболочке к общим 

потерям во всех жилах кабеля; 

2

 — отношение по-

терь в броне к общим потерям во всех жилах кабеля; 



 – разница между температурой ТПЖ и температу-

рой окружающей среды.

В основе формулы лежит тепловая схема заме-

щения  (рисунок  1),  учитывающая  разницу  темпе-

ратур между жилой (

t

ж

) и окружающей средой (

t

ос

), 

тепловые потери в жиле (

P

ж

), изоляции (

P

и

), экране 

кабеля (

P

э

), а также тепловые сопротивления кон-

струкции кабеля (

T

и

T

о

) и окружающей среды (

T

ос

). 

Казалось  бы,  все  достаточно  просто,  однако 

каждый из перечисленных теплофизических пара-

метров  имеет  индивидуальную  методику  расчета. 

Вследствие чего данный стандарт включает в себя 

восемь  частей,  описывающих  общие  положения, 

методы  расчетов  потерь  и  тепловых  сопротивле-

ний конструктивных элементов кабелей, окружаю-

щей среды, а также воздействие внешних условий, 

оказывающих влияние на значение длительно до-

пустимого тока кабеля.

Таким образом, за счет многообразности учтен-

ных в документе условий прокладки и эксплуатации 

кабелей, методика МЭК позволяет провести точные 

расчеты для различных условий прокладки. Одна-

ко  ввиду  сложности  описанных  стандартом  мето-

дов расчета, необходимости проведения глубокого 

анализа всех частей документа и корректного учета 

всех воздействующих на кабели факторов, данная 

методика не пользуется популярностью среди про-

ектировщиков, так как требует значительного вре-

мени для проведения расчетов и квалификации от 

специалистов. Кроме того, данный метод не позво-

ляет  провести  одновременный  расчет  нескольких 

типов кабелей, таким образом, в случае получения 

длительно  допустимого  тока,  несоответствующего 

требуемой  передаваемой  мощности,  проектиров-

щику необходимо повторно проводить аналогичные 

расчеты для других сечений кабелей до получения 

необходимого значения.

Но в отрасли существуют специализированные 

программные комплексы, которые разработаны на 

основе методики МЭК, а также включают в себя мо-

дули,  учитывающие  методы  конечных  элементов, 

что позволяет проводить расчеты даже для самых 

сложных условий прокладки кабелей. К таким сле-

дует отнести расчеты блочных канализаций, когда 

одновременно в кабельном блоке может быть про-

ложено более 10 кабельных линий различного ис-

полнения  и  назначения.  Или  прокладка  кабелей 

в каналах или тоннелях, где в основе охлаждения 

кабеля  лежит  не  принцип  теплопроводности,  как 

для случаев прокладки кабелей в земле, а конвек-

тивный теплообмен и излучение, характерные для 

охлаждения  кабелей,  расположенных  на  воздухе. 

Данные программные комплексы позволяют опера-

тивно и точно рассчитать значения длительно допу-

стимого тока кабеля, а также других важных эксплу-

атационных параметров кабелей с формированием 

соответствующего отчета. 

ДЛИТЕЛЬНО

 

ДОПУСТИМЫЕ

ТОКОВЫЕ

 

НАГРУЗКИ

С  целью  подтверждения  вышеуказанных  доводов 

в  статье  приведены  наиболее  распространенные 

расчетные  случаи  прокладки  кабелей  в  земле 

и  проведено  сравнение  результатов,  полученных 

методом  поправочных  коэффициентов  и  по  МЭК 

с использованием специализированного программ-

ного комплекса CYMCAP, который компания Энер-

готэк успешно применяет для проведения расчетов 

для своих заказчиков и проектных организаций.

Для  проведения  расчетов  был  выбран  кабель 

с изоляцией из сшитого полиэтилена марки ПвПу2гж 

1х1200/240 – 64/110 кВ, а за основу приняты стан-

дартные условия прокладки кабелей в земле: рас-

положение фаз сомкнутым треугольником, глубина 

1,5  м,  температура  грунта  15  градусов,  удельное 

термическое сопротивление грунта 1,2 К·м/Вт (таб-

лица 1).

Разница в значениях токов вызвана геометрией 

выбранных  кабелей,  от  которой  зависит  тепловое 

сопротивление  кабеля,  а  также  отличающимися 

коэффициентами  поверхностного  эффекта  и  эф-

Рис

. 1. 

Тепловая

 

схема

 

замещения

 

кабеля

 

t

ж

t

э

t

к

t

ос

P

ж

P

и

P

э

0,5

T

и

0,5

T

и

T

о

T

ос

 4 (61) 2020


Page 4
background image

86

фекта  близости  для  сегментированных  жил,  кото-

рые  были  обновлены  в  недавней  редакции  МЭК 

60287-1-1 и учитываются в методе расчета по МЭК. 

А в случае с токами при заземлении экранов с двух 

сторон разница, вероятно, определяется различны-

ми  сечениями  экранов,  так  как  в  каталожных  зна-

чениях  заводами-изготовителями  не  указывается 

сечение экранов рассчитанных кабелей.

 

Неправильная

 

транспозиция

 

Известно,  что  наиболее  эффективным  методом 

борьбы  с  потерями  в  металлических  экранах  кабе-

лей является их транспозиция (рисунок 2). Для того 

чтобы  она  выполнялась,  кабельная  трасса  должна 

быть разделена на три равных по длине участка. 

Однако  на  практике  это  не  всегда  представля-

ется  возможным,  так  как  расстановка  транспози-

ционных  колодцев  в  плотной  городской  застройке, 

насыщенной  коммуникациями  или  естественными 

преградами,  не  всегда  реализуема  в  необходимом 

месте. В итоге при строительстве кабельных линий 

зачастую встречаются схемы с неправильной транс-

позицией, которые, как видно из анализа каталогов 

заводов-изготовителей, не учитывается при форми-

ровании таблиц поправочных коэффициентов. Ниже 

приведен  результат  расчета  допустимого  тока  на 

трассе  с  неправильной  транспозицией  (рисунок  3), 

когда ввиду длинного ГНБ прокола, проходящего под 

водоемом, узлы транспозиции кабельной линии раз-

деляют трассу на следующие участки: 

L

1

 = 300 м, 

L

2

 = 

500 м, 

L

3

 = 100 м.

Отсюда видно, что значение тока 1077 А, рассчи-

танное  для  неправильной  транспозиции  экранов, 

существенно  отличаются  от  значений  с  правиль-

ной транспозицией — 1183 А (таблица 1), а разница 

между ними может достигать значений более 10%. 

 

Расстояние

 

между

 

цепями

Для  сравнения  были  проведены  расчеты  допу-

стимых токов для прокладки двух цепей на рассто-

янии 900 мм и 3000 мм в свету между параллельно 

проложенными цепями (таблица 2). 

Как видно из таблицы 2, значения токов для слу-

чаев прокладки двух цепей на расстоянии 900 мм, 

рассчитанные разными методами, практически со-

впадают.  Незначительная  разница  вызвана  отли-

чием  исходных  значений  длительно  допустимых 

токов. 

При этом для случаев, когда расстояние между 

цепями составляет 3000 мм, ситуация складывает-

ся не настолько радужно. Во-первых, большинство 

заводов-изготовителей  в  принципе  не  имеют  по-

правочных коэффициентов для расстояний между 

цепями, превышающих 1 м. Во-вторых, сравнивае-

Табл. 1. Длительно допустимые токовые нагрузки

кабеля ПвПу2гж 1х1200/240 – 64/110кВ

Длительно допустимые

токовые нагрузки, А

Транспозиция 

экранов

кабелей

Заземление 

экранов с двух 

сторон наглухо

Ме

то

дика

поправ

очных

 

ко

эффициент

ов

Камкабель

1183

895

Таткабель

1150

872

Севкабель

1183

895

Эстралин

1184

Не представлен

Кирскабель

1183

895

Методика МЭК

1149

825

Рис

. 2. 

Схема

 

транспозиции

 

экранов

 

кабелей

L

1

1 участок

2 участок

3 участок

L

2

L

3

Рис

. 3. 

Длительно

 

допустимый

 

ток

 

кабеля

 

с

 

неправильной

 

транспозицией

 

кабеля

рассчитанный

 

по

 

методике

 

МЭК

КАБЕЛЬНЫЕ

ЛИНИИ


Page 5
background image

87

мые результаты расчетов имеют значительное от-

личие — около 10% (877 А — по методу поправоч-

ных  коэффициентов;  794  А  —  по  методике  МЭК). 

Это говорит о том, что значения поправочных коэф-

фициентов, указанные в каталоге завода-изготови-

теля, на расстояние между цепями определены ме-

тодом линейных приближений, когда на самом деле 

распределение температуры в грунте не поддается 

данной  зависимости  (рисунок  4)  и,  как  следствие, 

не может быть использовано для проведения точ-

ных расчетов допустимой токовой нагрузки. 

 

Применение

 

засыпки

 

с

 

разным

 

удельным

 

термическим

 

сопротивлением

 

Для лучшего теплоотвода засыпка кабелей в тран-

шее производится термостабилизированными соста-

вами,  в  качестве  такого  состава  применяют  песча-

но-гравийную смесь (ПГС) с удельным термическим 

сопротивлением 1,2 К·м/Вт. Однако осуществляется 

засыпка ПГС не всей траншеи, а только лишь ее ча-

сти с радиусом 300–500 мм от проложенного кабеля 

(рисунок 5). Остальная часть засыпки осуществляет-

ся обратным грунтом или песком, удельное термиче-

Табл. 2. Длительно допустимые токи

в зависимости от расстояния между цепями

Длительно допустимые

токовые нагрузки, А

Две цепи, 

заземление 

экранов с двух 

сторон, рас-

стояние между 

цепями 900 мм

Две цепи, 

заземление 

экранов с двух 

сторон, рассто-

яние между це-

пями 3000 мм

Ме

то

дика

поправ

очных к

оэф-

фициент

ов

Камкабель

775

Таткабель

767

Севкабель

775

877

Эстралин

Кирскабель

775

Методика МЭК

731

794

Примечание

: «–» 

отмечены

 

случаи

для

 

которых

 

в

 

ката

-

логах

 

завода

-

изготовителя

 

не

 

предусмотрены

 

соот

-

ветствующие

 

поправочные

 

коэффициенты

.

Рис

. 4. 

Температурное

 

поле

создаваемое

 

двумя

 

цепями

 

кабелей

проложенными

 

на

 

расстоянии

 3000 

мм

 

в

 

свету

Рис

. 5. 

Длительно

 

допустимый

 

ток

 

кабеля

 

с

 

частичной

 

засыпкой

 

ПГС

рассчитанный

 

по

 

методике

 

МЭК

 4 (61) 2020


Page 6
background image

88

ское  сопротивление  которых  мо-

жет  в  сухом  состоянии  достигать 

значений 2,5 К·м/Вт. 

Стоит  отметить,  что  данные 

условия  засыпки  сис тема  по-

правочных  коэффициентов  не 

учитывает, и проектировщик оши-

бочно  принимает  значения  токов, 

рассчитанные  для  условий,  когда 

кабели полностью окружает грунт 

с низким тепловым сопротивлени-

ем 1,2 К·м/Вт, что может привести 

к  значительному  перегреву  кабе-

лей в процессе эксплуатации. 

В  результате  расчета  по  МЭК 

допустимый ток с учетом градиро-

ванной засыпки (ПГС с удельным 

термическим 

сопротивлением 

1,2  К·м/Вт  и  обратный  грунт  — 

2,5 К·м/Вт) составил 688 А, что на 

23% меньше, чем значение 895 А 

(таблица  1),  которое  ошибочно 

принимает  проектировщик  со-

гласно  каталогам  заводов-изго-

товителей.

 

Прокладка

 

кабелей

 

в

 

трубах

В  каталогах  заводов-изготовителей,  а  также 

в [2] в качестве поправочных коэффициентов ис-

пользуются величины 0,9 и 0,94 для случаев пол-

ной и частичной прокладки кабелей в трубах соот-

ветственно.

Происхождение данных поправочных коэффици-

ентов  неизвестно,  вероятно,  их  значения  обуслов-

лены тепловым сопротивлением воздушного проме-

жутка,  а  также  стенки  трубы.  Однако,  как  отмечает 

автор [3], а также подтверждают расчеты (рисунок 6), 

при  заземлении  экранов  кабелей  с  одной  стороны 

или  с  применением  транспозиции  наличие  труб  не 

только  не  снижает  длительно  допустимый  ток,  но 

и напротив ведет к его увеличению. Это обусловле-

но увеличением площади контакта с грунтом и эф-

фективным охлаждением поверхности трубы, а так-

же увеличением расстояния между кабелями и, как 

следствие, снижением взаимного нагрева. 

Отдельного внимания заслуживают случаи про-

кладки кабелей в трубах при заземлении экранов 

с двух сторон (таблица 3). Ввиду увеличения рас-

стояния  между  кабелями  пропорционально  про-

исходит увеличение экранного контура, в котором 

индуцируются  токи,  приводящие  к  дополнитель-

ному нагреву кабелей, в результате чего значение 

длительно допустимого тока будет снижаться. По-

правочные  коэффициенты  не  учитывают  данного 

влияния и не дают даже приближенных значений: 

785 А и 806 А по сис те ме поправочных коэффици-

Рис

. 6. 

Длительно

 

допустимый

 

ток

 

кабеля

 

в

 

трубах

рассчитанный

 

по

 

методике

 

МЭК

Табл. 3. Длительно допустимые токи

в зависимости от расстояния между цепями

Длительно допустимые токовые нагрузки, А

Прокладка ка-

белей в трубах 

диаметром 

225 мм, транс-

позиция экра-

нов кабелей

Прокладка ка-

белей в трубах 

диаметром 

225 мм, зазем-

ление экранов 

кабелей с двух 

сторон

Прокладка кабе-

лей в трубах (50% 

от длины трассы) 

диаметром 225 мм, 

заземление экра-

нов кабелей с двух 

сторон

Ме

то

дика

поправ

очных

 

ко

эффициент

ов

Камкабель

Таткабель*

1150

872 · 0,9 = 785

872 · 0,94 = 820

Севкабель 1183 · 0,9 = 1065 895 · 0,9 = 806

895 · 0,94 = 841

Эстралин

Кирскабель

Методика МЭК

1185

664

730

Примечания

«–» — 

отмечены

 

случаи

для

 

которых

 

в

 

каталогах

 

завода

-

изготовителя

 

не

 

предусмотрены

 

соответствующие

 

поправочные

 

коэффициенты

;

* — 

согласно

 

инструкции

 

завода

 

Таткабель

поправочный

 

коэффициент

 0,9 

применяется

 

только

 

для

 

случаев

 

заземления

 

экранов

 

с

 

двух

 

сторон

.

КАБЕЛЬНЫЕ

ЛИНИИ


Page 7
background image

89

Рис

. 7. 

Длительно

 

допустимые

 

токи

 

кабелей

 

в

 

блоке

рассчитанные

с

 

использованием

 

ПО

 CYMCAP

ентов и 664 А по методике МЭК, а также 820 А 

и 841 А по системе поправочных коэффициен-

тов и 730 А по методике МЭК для случаев ча-

стичной прокладки кабелей в трубах.

 

Расчет

 

сложных

 

условий

 

прокладки

По причине того, что в основе метода попра-

вочных  коэффициентов  лежит  принцип  оценки 

наиболее  распространенных  условий  проклад-

ки, данный метод абсолютно не позволяет про-

вести  расчеты  для  нестандартных  типов  про-

кладки кабелей, которые появляются в проектах 

все чаще. 

При  этом  с  расчетом  сложных  условий  про-

кладки хорошо справляются специализированные 

программные  комплексы,  учитывающие  в  себе 

указания МЭК, а также методы конечных элемен-

тов. На рисунке 7 в качестве примера представле-

ны результаты расчета кабельного блока с двад-

цатью  параллельно  проложенными  кабельными 

линиями  различного  исполнения,  выполненные 

с применением ПО.  

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Как  следует  из  приведенных  результатов  рас-

четов,  а  также  анализа  каталогов  ведущих  оте-

чественных  производителей  высоковольтных 

кабелей,  расчет  длительно  допустимого  тока  по 

системе  поправочных  коэффициентов  не  дает 

точных  значений .  Разница  токов,  полученных 

по  данному  методу,  может  превышать  20%  от 

значений ,  рассчитанных  по  методике,  разрабо-

танной  международной  электротехнической  ко-

миссией.  При  этом  значения  токов,  полученные 

на основе поправочных коэффициентов, как пра-

вило, выше. Поэтому подобные расхождения мо-

гут привести к выбору заниженного сечения ТПЖ 

и, как следствие, перегреву кабелей в процессе 

эксплуатации и их выходу из строя. 

Кроме  того,  метод  поправочных  коэффици-

ентов  не  позволяет  рассчитать  большинство 

условий  прокладки проектируемых сегодня при стро-

ительстве кабельных линий : 

 

– глубина прокладки — более 5 м и расстояние между 

параллельно  прокладываемыми  цепями  —  более 

2 м; 

 

– наличие  неправильной  транспозиции  экранов  кабе-

лей, а также участков с разным межфазным рассто-

янием; 

 

– прокладка кабелей в трубах; 

 

– наличие засыпок с разным термическим сопротивле-

нием;

 

– прокладка кабелей в блоках и тоннелях; 

 

– учет внешних источников тепла, а также солнечного 

излучения при прокладке кабелей на воздухе и др.

Из  вышеперечисленного  следует,  что  применение 

метода  поправочных  коэффициентов  как  основного 

при  выборе  кабеля  и  расчете  сечения  ТПЖ  не  допу-

стимо. Данная методика должна использоваться толь-

ко для предварительной оценки применяемых кабелей 

в проекте и не отменяет проведения полноценных рас-

четов по методике МЭК. 

Расчеты сечения ТПЖ кабеля при проектировании 

кабельных линий  6–500 кВ необходимо проводить по 

методике МЭК. Данная методика учитывает большин-

ство особенностей прокладки кабельных линий  и соот-

ветствует международным требованиям, установлен-

ным к выбору и расчету кабелей. 

В  настоящее  время  в  отрасли  для  расчета  дли-

тельно  допустимого  тока  кабелей  применяются  спе-

циализированные  программные  комплексы,  разрабо-

танные на основе методики МЭК. К примеру, компания 

«Энерготэк» использует в своей работе ПО CYMCAP, 

а также программы собственной разработки, которые 

позволяют корректно и оперативно проводить расче-

ты даже для самых сложных условий  прокладки, таких 

как: прокладка методом ГНБ на больших глубинах, по 

дну водоемов, в кабельных блоках, тоннелях, каналах 

и  др.  Вследствие  чего  расчет  эксплуатационных  па-

раметров кабелей, необходимый при проектировании 

кабельных линий 6–500 кВ, становится более точным 

и эффективным.  

Р

ЛИТЕРАТУРА
1.  ГОСТ  Р  МЭК  60287-1-1-2009.  Кабели 

электрические.  Расчет  номинальной 

токовой нагрузки. Часть 1-1. Уравнения 

для расчета номинальной токовой на-

грузки (100%-ный коэффициент нагруз-

ки) и расчет потерь. Общие положения. 

Национальный  стандарт  Российской 

федерации.  Утв.  и  введ.  26.06.2009  г. 

М.: Стандартинформ, 2009. 27 с.

2.  СТО  56947007-29.060.20.071-2011.  Си-

ловые кабельные линии напряжением 

110–500 кВ. Условия создания. Нормы 

и  требования.  Стандарт  ОАО  «ФСК 

ЕЭС», 2011. 126 с.

3.  Дмитриев  М.В.  О  способах  повыше-

ния  пропускной  способности  кабелей 

в трубах // ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Пере-

дача и распределение, 2016, № 6(39). 

С. 78–80.

 4 (61) 2020


Читать онлайн

Важной задачей в процессе проектирования кабельных линий 6–500 кВ является корректный выбор кабеля и сечения его токопроводящей жилы (далее — ТПЖ). Если выбор типа кабеля обусловлен областью применения и условиями окружающей его среды и, как правило, не представляет для проектировщика трудностей, то выбор сечения ТПЖ определяется величиной передаваемой токовой нагрузки и требует проведения точных расчетов длительно допустимого тока.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»