78
Особенности построения
воздушных электрических
сетей 20 кВ с низкоомным
резистивным заземлением
нейтрали
По
материалам
III
Всероссийской
конференции
«
ТЕХНИКО
-
ЭКОНОМИЧЕСКИЕ
АСПЕКТЫ
РАЗВИТИЯ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
СЕТЕЙ
20
кВ
»
УДК
621.3.05
в
о
з
д
у
ш
н
ы
е
л
и
н
и
и
воздушные линии
Рассмотрены
воздушные
электрические
сети
20
кВ
с
низкоом
-
ным
резистивным
заземлением
нейтрали
,
являющиеся
новы
-
ми
для
отечественной
практики
.
Представлены
обоснование
и
выбор
значений
необходимого
тока
однофазного
замыкания
на
землю
для
обеспечения
надежности
и
экономичности
элек
-
трической
сети
.
Показано
влияние
различных
факторов
на
искомое
значение
тока
,
которое
существенно
отличается
для
кабельных
и
воздушных
сетей
.
Даны
рекомендации
по
структу
-
ре
и
параметрам
электрической
сети
20
кВ
.
Майоров
А
.
В
.,
к
.
т
.
н
.,
генеральный
директор
АО
«
ОЭК
»
Шунтов
А
.
В
.,
д
.
т
.
н
.,
профессор
кафедры
электроэнергетических
систем
НИУ
«
МЭИ
»
Осинцев
К
.
А
.,
соискатель
кафедры
электроэнергетических
систем
НИУ
«
МЭИ
»
Д
остоинства
низкоомного
резистив
-
ного
режима
заземления
нейтрали
в
сетях
среднего
напряжения
хоро
-
шо
известны
.
К
ним
относятся
соз
-
дание
условий
для
практически
пол
-
ного
исключения
дуговых
перенапряжений
высокой
кратности
и
перехода
однофазных
замыканий
в
междуфазные
(
многоместные
)
КЗ
,
поражения
персонала
при
однофазных
замыканиях
на
землю
(
ОЗЗ
),
селективной
работы
устройств
релейной
защиты
и
авто
-
матики
(
РЗА
)
при
ОЗЗ
и
ряд
других
преиму
-
ществ
.
Кабельная
электрическая
сеть
20
кВ
с
низ
-
коомным
резистивным
заземлением
ней
-
трали
стала
массово
внедряться
в
Москве
с
начала
2000-
х
годов
.
На
первых
этапах
при
-
нятия
решений
российскими
специалистами
во
внимание
принимался
опыт
западноев
-
ропейских
стран
(
в
первую
очередь
—
Фран
-
ции
),
где
сети
20
кВ
представлены
широко
со
второй
половины
прошлого
века
[1].
Копируя
схему
построения
сетей
20
кВ
Парижа
,
на
всех
центрах
питания
(
ЦП
)
в
ней
-
тралях
20
кВ
силовых
трансформаторов
110–220/20
кВ
были
установлены
резисторы
сопротивлением
R
Р
= 12
Ом
.
При
этом
ток
ОЗЗ
(
по
сути
—
ток
,
протекающий
через
резистор
):
I
Р
≈
U
НОМ
/ (1,73
R
Р
) = 20 / (1,73·12) = 0,96
кА
,
Ключевые
слова
:
воздушные
электрические
сети
20
кВ
,
структура
и
параметры
,
низкоомное
резистивное
за
-
земление
нейтрали
,
релейная
защита
и
автоматика
,
заземля
-
ющие
устройства
электроуста
-
новок
,
безопасность
персонала
Keywords:
20 kV overhead systems,
structure and parameters, low
resistance neutral grounding,
relay protection and automation,
grounding devices of electrical
installations, personnel safety
79
Табл
. 1.
Значения
допустимых
сопротивлений
заземляющих
устройств
Время
отключе
-
ния
ОЗЗ
, c
до
0,1
0,2
0,5
0,7
1,0
1,0–5,0
Допустимое
напряжение
по
-
вреждения
,
В
500
400
200
130
100
70
Допустимое
сопротивление
заземляющего
устройства
,
Ом
I
Р
= 1000
А
0,49
0,39
0,20
0,13
0,10
0,07
I
Р
= 800
А
0,6
0,49
0,24
0,16
0,12
0,09
I
Р
= 600
А
0,80
0,63
0,32
0,21
0,16
0,11
I
Р
= 400
А
1,12
0,89
0,45
0,29
0,22
0,16
Примечание
.
Оценка
сопротивлений
заземляющих
устройств
проведена
при
условии
наложения
на
ток
резистора
емкостного
тока
значением
до
200
А
.
где
U
НОМ
—
номинальное
напряже
-
ние
сети
.
Причина
выбора
тока
ОЗЗ
на
уровне
1000
А
ранее
упомина
-
лась
в
[2]: «
Исторически
значение
1000
А
было
принято
в
связи
с
низ
-
кой
чувствительностью
старых
защит
от
замыканий
на
землю
…
с
минимально
возможной
устав
-
кой
0,5
А
(
по
вторичной
стороне
),
которые
включались
на
фазные
трансформаторы
тока
1000/5
А
…
Соответственно
при
уставке
0,5
А
по
вторичной
стороне
минимально
возможная
уставка
по
первичной
стороне
составляла
100
А
.
Соглас
-
но
старому
зарубежному
правилу
релейной
защиты
для
надежной
работы
защиты
ток
однофазного
за
-
мыкания
на
землю
должен
в
10
раз
превосходить
уставку
.
Отсюда
величина
тока
резистора
должна
быть
никак
не
меньше
1000
А
».
При
этом
никто
не
обратил
внимания
на
зару
-
бежную
структуру
сети
20
кВ
[1, 3].
Трансформа
-
торные
подстанции
(
ТП
) 20/0,4
кВ
коммутируются
к
магистралям
20
кВ
преимущественно
на
ответ
-
влениях
(
наглухо
)
или
выключателями
нагрузки
.
Выключатели
устанавливаются
лишь
на
при
со
еди
-
не
ниях
собственно
трансформаторов
20/0,4
кВ
.
При
подобной
архитектуре
вся
электрическая
сеть
считается
распределительной
.
Еще
со
времен
СССР
,
на
протяжении
десятиле
-
тий
системы
электроснабжения
городов
в
нашей
стране
формируются
иначе
,
по
так
называемой
двухзвенной
архитектуре
.
Первое
звено
—
это
пи
-
тающие
сети
,
то
есть
кабельные
линии
(
КЛ
)
от
ЦП
до
распределительных
пунктов
(
РП
),
а
второе
—
распределительные
сети
,
то
есть
КЛ
от
РП
до
ТП
.
От
них
на
напряжении
0,4
кВ
запитаны
конечные
потребители
.
При
двухзвенной
архитектуре
появляются
до
-
полнительно
три
ступени
селективности
устройств
РЗА
:
на
вводном
и
секционном
выключателях
РП
,
а
также
на
выключателях
,
отходящих
к
ТП
линий
;
итого
t
= 3 · 0,25 = 0,75
с
.
В
результате
за
рубежом
для
токовых
защит
,
отходящих
от
ЦП
линий
,
до
-
статочна
выдержка
времени
0,3–0,4
с
,
а
для
двух
-
звенной
архитектуры
—
не
менее
1,0
с
.
Последнее
чрезвычайно
ужесточает
расчетные
условия
обо
-
снования
и
выбора
проводников
,
аппаратов
и
за
-
земляющих
устройств
электроустановок
[4].
В
России
нет
нормативной
базы
по
формиро
-
ванию
электрической
сети
20
кВ
.
Согласно
[5]
работа
сетей
до
35
кВ
может
предусматривать
-
ся
с
различным
режимом
заземления
нейтралей
,
в
том
числе
через
резистор
.
При
этом
требования
к
заземляющим
устройствам
электроустановок
выше
1
кВ
,
являющихся
одним
из
основных
кри
-
териев
электробезопасности
,
нормируются
лишь
для
сетей
с
эффективно
заземленной
и
изоли
-
рованной
нейтралью
.
Поэтому
при
решении
во
-
просов
электробезопасности
в
сети
20
кВ
с
низ
-
коомным
резистивным
заземлением
нейтрали
остается
принимать
во
внимание
обеспечение
норм
по
напряжению
прикосновения
и
шаговому
напря
-
жению
[6, 7].
Так
,
по
приведенной
в
[7]
известной
кривой
до
-
пустимого
напряжения
повреждения
(
при
прикос
-
новении
)
Uf
(
t
)
от
времени
повреждения
(
отключе
-
ния
)
t
,
нетрудно
оценить
требуемое
сопротивление
заземляющего
устройства
R
З
(
t
) =
U
f
(
t
) /
I
Р
в
зависимости
от
тока
ОЗЗ
I
ОЗЗ
=
I
Р
,
создаваемого
резистором
(
таблица
1).
Из
таблицы
1
следует
,
что
при
принятом
на
всех
ЦП
I
Р
≈
1000
А
,
двухзвенной
архитектуре
сети
и
вы
-
держках
времени
отключения
ОЗЗ
0,75
с
(
см
.
выше
)
сопротивление
заземляющих
устройств
для
РП
20
кВ
в
кабельных
сетях
должно
быть
чуть
более
0,1
Ом
,
что
недостижимо
.
При
отсутствии
в
стране
нормативных
требований
к
заземляющим
устрой
-
ствам
электроустановок
20
кВ
проектные
органи
-
зации
пошли
по
пути
наименьшего
сопротивления
,
взяв
в
качестве
искомой
величины
минимально
воз
-
можные
из
[5] 0,5
Ом
для
электроустановок
с
эффек
-
тивно
заземленной
нейтралью
.
При
этом
в
городских
условиях
добиться
даже
таких
сопротивлений
у
ши
-
роко
применяемых
малогабаритных
РП
и
ТП
крайне
сложно
,
причем
используя
весьма
дорогостоящие
специальные
глубинные
электроды
.
Требования
к
сопротивлению
заземляющих
устройств
смягчаются
(
таблица
1)
по
мере
сниже
-
ния
тока
ОЗЗ
.
Последнее
ограничивается
надеж
-
ной
работой
устройств
РЗА
,
а
именно
минимально
допустимым
коэффициентом
чувствительности
K
Ч
,
который
для
кабельных
сетей
принимается
[5]
K
Ч
> 1,25,
а
для
воздушных
—
K
Ч
> 1,5.
Таким
образом
,
при
выборе
тока
ОЗЗ
в
сетях
с
низкоомным
резистивным
заземлением
ней
-
трали
необходимо
гармонизировать
противоре
-
чивые
влияющие
факторы
:
надежность
работы
устройств
РЗА
,
требуемые
сопротивления
зазем
-
ляющих
устройств
электроустановок
,
включая
безопасность
персонала
.
При
этом
основным
вли
-
яющим
фактором
является
структура
и
параметры
электрической
сети
,
а
именно
ее
конфигурация
,
схемы
распределительных
устройств
электро
-
установок
,
параметры
оборудования
.
В
отличие
от
кабельных
сетей
20
кВ
(
а
их
только
в
Москве
№
5 (44) 2017
80
уже
построено
более
1000
км
),
решения
для
воз
-
душных
сетей
рассматриваемого
класса
напряже
-
ния
и
режима
нейтрали
находятся
лишь
в
стадии
проработки
.
С
учетом
вышеизложенного
здесь
следует
избежать
повторения
ранее
совершенных
ошибок
.
При
выборе
тока
ОЗЗ
в
воздушных
сетях
необ
-
ходимо
принять
во
внимание
их
характерную
пред
-
почтительную
конфигурацию
(
рисунок
1) [8].
Она
представляет
собой
известную
петлевую
схему
с
подключением
от
двух
географически
разнесен
-
ных
ЦП
110/20
кВ
,
секционированную
реклоузера
-
ми
—
автоматическими
пунктами
секционирова
-
ния
воздушной
линии
(
ВЛ
).
Трансформаторные
подстанции
20/0,4
кВ
подключаются
к
основной
магистрали
на
ответвлениях
с
установкой
разъе
-
динителя
или
реклоузера
(
в
зависимости
от
длины
ответвления
).
Защита
трансформаторов
20/0,4
кВ
осуществляется
предохранителями
на
стороне
20
кВ
.
В
нормальном
режиме
схема
сети
разом
-
кнута
на
одном
из
реклоузеров
с
использованием
автоматического
ввода
резерва
(
АВР
).
Количе
-
ство
ответвлений
к
ТП
между
коммутационными
устройствами
основной
магистрали
на
рисунке
1
показано
условно
(
обычно
5–7).
Устанавливают
-
ся
преимущественно
однотрансформаторные
комплектные
ТП
(
КТП
)
столбового
(
номиналь
-
ная
мощность
S
НОМ
трансформатора
16÷100
кВ
·
А
),
мачтового
(
S
НОМ
= 160÷250
кВ
·
А
)
и
киоскового
(
S
НОМ
= 400÷1000
кВ
·
А
)
типов
.
Схема
,
приведенная
на
рисунке
1,
в
реальных
условиях
бывает
еще
более
громоздкой
и
имеет
большее
количество
пунктов
секционирования
.
У
терминалов
РЗА
современных
реклоузеров
ми
-
нимальная
ступень
селективности
по
времени
,
га
-
рантированная
заводом
-
изготовителем
,
составля
-
ют
всего
0,1
с
.
Последнее
меньше
,
чем
у
устройств
РЗА
,
устанавливаемых
в
ячейках
комплектных
распределительных
устройств
(
КРУ
)
ЦП
и
РП
(0,2–
0,3
с
).
Однако
даже
в
простейшей
схеме
на
рисунке
1
в
ремонтном
режиме
при
отключении
,
допустим
,
выключателя
Q5 (
при
этом
должны
быть
включе
-
ны
Q1–Q4),
выдержки
времени
защит
от
ОЗЗ
на
го
-
ловных
участках
превысят
0,5
с
с
учетом
времени
перегорания
предохранителей
(
плавких
вставок
).
При
этом
стоимость
заземляющего
устройства
мо
-
жет
превысить
(
и
заметно
)
затраты
на
саму
КТП
,
что
нерационально
.
Поэтому
ступенчатая
отстрой
-
ка
по
времени
устройств
РЗА
в
воздушных
сетях
не
применима
.
Логика
работы
ненаправленных
токовых
защит
нулевой
последовательности
должна
исходить
из
минимально
возможного
времени
t
неселектив
-
ного
отключения
всех
коммутационных
устройств
при
ОЗЗ
и
далее
их
последовательного
однократ
-
ного
автоматического
повторного
включения
(
АПВ
)
— выключатель
— реклоузер
— разъединитель
— предохранитель
— трансформатор
20/0,4 кВ
— трансформатор
заземления
нейтрали
ЦП №1
ЦП №2
Q1
Q2
Q3
Q4
Q5
20 кВ
20 кВ
Рис
. 1.
Типовая
конфигурация
воздушной
сети
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
81
с
ускорением
защит
,
начиная
с
вы
-
ключателя
ЦП
.
Время
ускорения
защит
t
У
в
воздушных
сетях
обыч
-
но
принимается
не
менее
0,1
с
.
Минимально
возможное
время
отстройки
защит
t
ОТС
ЦП
и
«
ниже
-
стоящего
»
реклоузера
—
это
0,2
с
,
то
есть
ступень
селективности
,
га
-
рантированная
заводом
-
изготови
-
телем
устройств
РЗА
.
Откуда
t
=
t
У
+
t
ОТС
= 0,1 + 0,2 = 0,3
с
.
Для
защиты
от
ОЗЗ
в
воздушных
сетях
в
силу
очевидных
конструк
-
тивных
особенностей
приходится
ориентироваться
на
применение
фильтров
тока
нулевой
последо
-
вательности
(
а
не
трансформато
-
ров
тока
нулевой
последователь
-
ности
,
как
в
кабельных
сетях
).
Ток
срабатывания
прини
мается
наи
-
большим
,
исходя
из
трех
усло
вий
отстройки
от
:
1)
тока
небаланса
;
2)
собственного
емкостного
тока
присоединения
;
3)
времятоковых
характеристик
плавления
плав
-
ких
вставок
предохранителей
.
Первое
и
второе
условие
отстройки
в
воздуш
-
ных
сетях
,
как
правило
,
не
являются
определя
-
ющими
.
Соответствующие
методики
выбора
па
-
раметров
срабатывания
устройств
РЗА
хорошо
известны
[9, 10]
и
здесь
не
рассматриваются
.
Об
-
ратим
лишь
внимание
,
что
при
отстройке
от
тока
небаланса
,
исходя
из
тока
трехфазного
КЗ
I
К
(3)
в
начале
защищаемой
зоны
,
обычно
K
Ч
< 1,5.
По
-
этому
для
повышения
чувствительности
устройств
РЗА
следует
предусматривать
блокировку
защиты
от
ОЗЗ
при
пуске
максимальной
токовой
защиты
(
МТЗ
).
При
этом
вместо
I
К
(3)
во
внимание
прини
-
мается
уже
ток
срабатывания
МТЗ
.
Что
касает
-
ся
отстройки
от
емкостных
токов
,
то
последние
в
воздушных
сетях
при
прочих
равных
условиях
по
сравнению
с
кабельными
сетями
примерно
на
порядок
ниже
и
не
являются
весомым
влияющим
фактором
с
рассматриваемых
позиций
.
Определяющим
при
выборе
параметров
сра
-
батывания
устройств
РЗА
является
третье
усло
-
вие
(
см
.
выше
).
Времени
t
= 0,3
с
должно
быть
достаточно
,
чтобы
в
первую
очередь
перегорел
предохранитель
защищаемого
присоединения
при
повреждении
последнего
.
Поэтому
токи
срабаты
-
вания
устройств
РЗА
следует
отстроить
от
время
-
токовых
характеристик
плавления
плавких
вставок
предохранителей
следующим
образом
[10]:
I
СР
= (1 +
)
I
ПР
(
t
),
где
= 0,15 —
коэффициент
,
учитывающий
погреш
-
ности
терминалов
РЗА
и
трансформаторов
тока
(
для
реклоузеров
достаточно
0,05);
I
ПР
(
t
) —
ток
плав
-
ления
плавкой
вставки
предохранителей
,
завися
-
щий
от
времени
t
,
с
учетом
стандартного
20%-
ного
разброса
их
времятоковых
характеристик
.
При
выборе
сопротивлений
заземляющих
устройств
КТП
10 (6)
кВ
,
то
есть
в
сетях
с
изолиро
-
ванной
нейтралью
,
более
жесткие
требования
к
их
значениям
предъявляет
не
сторона
10(6)
кВ
электро
-
установки
(
где
R
З
≤
250/
I
ОЗЗ
,
но
не
более
10
Ом
[5]),
а
сторона
0,4
кВ
.
Для
нее
R
З
= 4
Ом
.
Выполнение
такого
заземляющего
устройства
не
обременитель
-
но
как
с
финансовой
,
так
и
материальной
стороны
.
Было
бы
желательно
,
чтобы
и
для
электрической
сети
20
кВ
сохранился
порядок
этих
цифр
,
к
приме
-
ру
,
пусть
и
не
4,
а
хотя
бы
2
Ом
.
Как
уже
отмечалось
ранее
,
R
З
= 0,5
Ом
неприемлемо
,
так
как
затраты
на
него
могут
превысить
таковые
на
отдельно
взятую
КТП
,
то
есть
электроустановку
массового
примене
-
ния
,
которая
должна
быть
максимально
экономич
-
ной
.
К
примеру
,
при
R
З
= 4
Ом
в
условиях
Московской
области
достаточна
установка
шести
электродов
на
площади
5 × 10
м
,
а
для
R
З
= 2
Ом
— 15
на
площади
10 × 20
м
.
При
этом
сметная
стоимость
заземляюще
-
го
устройства
в
текущих
ценах
составляет
примерно
20
и
60
тысяч
рублей
соответственно
.
В
таблице
2
сведены
характеристики
взаимо
-
связей
основных
влияющих
факторов
(
мощность
трансформатора
,
ток
срабатывания
устройств
РЗА
,
сопротивление
заземляющего
устройства
с
позиций
электробезопасности
,
коэффициент
чувствительно
-
сти
устройств
РЗА
)
при
изменении
тока
ОЗЗ
от
100
до
400
А
и
неселективном
его
отключении
при
t
= 0,3
с
.
При
расчетах
таблицы
2
во
внимание
были
приня
-
ты
фактические
параметры
сети
10
кВ
,
которую
пред
-
полагалось
перевести
на
напряжение
20
кВ
.
Длина
магистрали
между
ЦП
составляла
26
км
при
общей
протяженности
с
ответвлениями
около
60
км
.
Ток
ОЗЗ
100–400
А
—
ток
при
замыкании
вблизи
шин
ЦП
,
ми
-
нимальный
ток
ОЗЗ
—
ток
в
конце
защищаемой
зоны
при
ремонтной
схеме
сети
,
то
есть
временном
пита
-
нии
от
одного
ЦП
.
Учитывалась
возможная
40%-
ная
перегрузка
масляных
трансформаторов
.
В
таблице
2
Табл
. 2.
К
выбору
сопротивления
заземляющего
устройства
при
одно
-
временном
неселективном
срабатывании
устройств
РЗА
в
течение
0,3
с
Номи
-
наль
ная
мощность
транс
фор
-
ма
то
ра
,
кВ
·
А
Ток
сраба
-
тывания
РЗА
,
А
Ток
однофазного
замыкания
на
землю
,
А
100
200
300
400
Минимальный
ток
однофазного
замыкания
на
землю
,
А
90
163
222
275
Сопротивление
заземляющего
устройства
,
Ом
4,25
2,13
1,42
1,06
Коэффициент
чувствительности
РЗА
,
отн
.
ед
.
До
75
37
2,4
4,4
5,9
7,4
160
84
1,0
1,9
2,7
3,3
250
101
0,9
1,6
2,2
2,7
400
145
0,6
1,1
1,5
1,9
630
248
0,4
0,7
0,9
1,1
1000
386
0,2
0,4
0,6
0,7
№
5 (44) 2017
82
выделены
зоны
,
в
которых
обеспечивается
требуе
-
мый
коэффициент
чувствительности
устройств
РЗА
.
К
слову
,
ток
срабатывания
РЗА
при
отстройке
от
тока
небаланса
(
с
учетом
блокировки
защиты
от
ОЗЗ
при
пуске
МТЗ
)
составляет
31
А
,
а
при
отстройке
от
соб
-
ственного
емкостного
тока
присоединения
—
всего
лишь
21
А
.
Таким
образом
,
по
мнению
авторов
,
на
данном
временном
промежутке
наиболее
компромиссным
для
отечественных
воздушных
электрических
се
-
тей
20
кВ
с
низкоомным
резистивным
заземлением
нейтрали
является
ток
ОЗЗ
на
уровне
200
А
(
сопро
-
тивление
резистора
60
Ом
)
при
следующих
огра
-
ничениях
:
сопротивление
заземляющих
устройств
не
выше
2
Ом
,
а
мощность
понижающих
трансфор
-
маторов
не
более
250
кВ
·
А
.
При
мощности
свыше
250
кВ
·
А
можно
допустить
неселективную
работу
устройств
РЗА
в
части
отстройки
от
времятоковых
характеристик
плавких
предохранителей
.
По
мнению
авторов
,
последнее
условие
не
яв
-
ляется
критичным
.
Силовой
масляный
трансфор
-
матор
является
достаточно
надежным
элементом
электрической
сети
.
В
частности
,
параметр
потока
отказов
масляных
трансформаторов
10/0,4
кВ
со
-
ставляет
всего
0,0014 1/
год
[11].
Причем
конструк
-
тивно
трансформаторы
10
и
20
кВ
имеют
неболь
-
шие
отличия
,
связанные
преимущественно
лишь
с
характеристиками
высоковольтных
вводов
.
Любое
однофазное
замыкание
на
землю
ликви
-
дируется
неселективным
отключением
выключа
-
телей
в
схеме
в
течение
0,3
с
с
последующим
вос
-
становлением
схемы
в
цикле
последовательного
однократного
АПВ
с
ускорением
защит
,
начиная
с
выключателя
питающего
центра
.
Выявленные
ограничения
на
мощности
трансформаторов
мо
-
гут
иметь
положительный
эффект
в
части
созда
-
ния
стимулов
к
разукрупнению
трансформаторных
подстанций
20/0,4
кВ
.
Это
позволяет
существенно
упростить
и
удешевить
сети
0,4
кВ
,
что
является
альтернативой
тенденции
последних
лет
—
вве
-
дению
новой
промежуточной
ступени
напряжения
0,95
кВ
.
ЛИТЕРАТУРА
1.
Пелисье
Р
.
Энергетические
си
-
стемы
.
М
.:
Высшая
школа
, 1982.
568
с
.
2.
Назарычев
А
.
Н
.,
Титенков
С
.
С
.,
Пугачев
А
.
А
.
Комплексные
инно
-
вационные
решения
по
заземле
-
нию
нейтрали
в
сетях
6–35
кВ
//
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ
.
Передача
и
распределение
, 2016,
№
3(36).
С
. 40–46.
3.
Козлов
В
.
А
.
Электроснабжение
го
-
родов
.
Л
.:
Энергоатомиздат
, 1988.
264
с
.
4.
Майоров
А
.
В
.
Разработка
научно
-
технических
решений
по
форми
-
рованию
электрической
сети
20
кВ
мегаполиса
/
Автореф
.
дисс
…
канд
.
техн
.
наук
.
М
.:
НТЦ
ФСК
ЕЭС
, 2017. 24
с
.
5.
Правила
устройства
электроуста
-
новок
.
М
.:
КНОРУС
, 2010. 488
с
.
6.
ГОСТ
12.1.038-82.
Система
стан
-
дартов
безопасности
труда
.
Элек
-
тробезопасность
.
Предельно
до
-
пустимые
значения
напряжений
прикосновения
и
токов
.
М
.:
ИПК
Из
-
во
стандартов
, 2001. 7
с
.
7.
ГОСТ
Р
50571-4-44-2011 (
МЭК
60364-4-44:2007).
Электроуста
-
новки
низковольтные
.
Часть
4–44.
Требования
по
обеспечению
без
-
опасности
.
Защита
от
отклонений
напряжения
и
электромагнитных
помех
.
М
.:
Стандартинформ
, 2012.
48
с
.
8.
Вологин
А
.
В
.
Концепция
развития
распределительной
сети
среднего
напряжения
в
Московской
области
//
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ
.
Передача
и
распределение
, 2016,
№
4(37).
С
. 76–79.
9.
Шуин
В
.
А
.,
Гусенков
А
.
В
.
Защиты
от
замыканий
на
землю
в
элек
-
трических
сетях
6–10
кВ
.
М
.:
НТФ
«
Энергопрогресс
», «
Энергетик
»,
2001. 104
с
.
10.
Шабад
М
.
А
.
Расчеты
релейной
за
-
щиты
и
автоматики
распредели
-
тельных
сетей
.
Санкт
-
Петербург
:
ПЭИПК
, 2003. 347
с
.
11.
Майоров
А
.
В
.,
Шунтов
А
.
В
.
О
ха
-
рактеристиках
надежности
эле
-
ментов
электрической
сети
20
кВ
//
Энергобезопасность
и
энергосбе
-
режение
, 2016,
№
2.
С
. 28–30.
REFERENCES
1. Pelise R. Energeticheskie sistemy
[Power systems]. Moscow, Vyssha-
ya shkola Publ., 1982. 568 p.
2. Nazarychev A.N., Titenkov S.S.,
Pugachev A.A. Integrated innova-
tive solutions for neutral grounding
in 6-35 kV networks. ELEKTROEN-
ERGIYa: peredacha i raspredelenie
[ELECTRIC POWER: Transmission
and Distribution], 2016, no. 3(36),
pp. 40-46. (in Russian)
3. Kozlov V.A. Elektrosnabzhenie goro-
dov [Municipal power supply]. Lenin-
grad, Energoatomizdat Publ., 1988.
264 p.
4. Mayorov A.V. Razrabotka nauch-
no-tekhnicheskikh resheniy po for-
mirovaniyu elektricheskoy seti 20 kV
megapolisa. Author's abstract. [Devel-
opment of scienti
fi
c and technical so-
lutions for construction of 20 kV elec-
trical network in megacities. Author's
abstract]. Moscow, 2017. 24 p.
5. Pravila ustroystva elektroustanovok
[Electrical Installations Code]. Mos-
cow, KNORUS Publ., 2010. 488 p.
6. State Standard 12.1.038-82. Occu-
pational safety standards system.
Electrical safety. Touch current and
voltage rating values. Moscow, IPK
Iz-vo standartov Publ., 2001. 7 p. (in
Russian)
7. State Standard 50571-4-44-2011.
Low-voltage electrical installa-
tions. Part 4-44: Protection for
safety. Protection against voltage
disturbances and electromagnetic
disturbances (MOD). Moscow,
Standartinform Publ., 2012. 478 p.
(in Russian)
8. Vologin A.V. The concept of me-
dium voltage distribution network
development in the Moscow region.
ELEKTROENERGIYa: peredacha
i raspredelenie [ELECTRIC POW-
ER: Transmission and Distribution],
2016, no. 4(37), pp. 76-79. (in Rus-
sian)
9. Shuin V.A., Gusenkov A.V. Zashchi-
ty ot zamykaniy na zemlyu v elek-
tricheskikh setyakh 6–10 kV [Pro-
tection against ground faults in
6-10 kV electrical networks]. Mos-
cow, NTF "Energoprogress", "Ener-
getik" Publ., 2001. 104 p.
10.
Shabad M.A. Raschety releynoy
zashchity i avtomatiki raspredel-
itelnykh setey [Calculations of dis-
tribution networks relay protection
and automation]. St. Petersburg,
FGAOU DPO "PEIPK" Publ., 2003.
347 p.
11. Mayorov A.V., Shuntov A.V. Reli-
ability characteristics of 20 kV elec-
trical network elements. Energo-
bezopasnost i energosberezhenie
[Energy security and energy sav-
ing], 2016, no. 2, pp. 28-30. (in Rus-
sian)
ВОЗДУШНЫЕ
ЛИНИИ
Оригинал статьи: Особенности построения воздушных электрических сетей 20 кВ с низкоомным резистивным заземлением нейтрали
Рассмотрены воздушные электрические сети 20 кВ с низкоомным резистивным заземлением нейтрали, являющиеся новыми для отечественной практики. Представлены обоснование и выбор значений необходимого тока однофазного замыкания на землю для обеспечения надежности и экономичности электрической сети. Показано влияние различных факторов на искомое значение тока, которое существенно отличается для кабельных и воздушных сетей. Даны рекомендации по структуре и параметрам электрической сети 20 кВ.
