68
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
Опыт
разработки
,
проектирования
и
эксплуатации
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
на
основе
применения
линейных
разрядников
Богач
И
.
И
.,
АО
«
Тюменьэнерго
»
к
.
т
.
н
.
Гайворонский
А
.
С
.,
филиал
АО
«
НТЦ
ФСК
ЕЭС
» —
СибНИИЭ
Лопатин
В
.
В
.,
филиал
АО
«
Тюменьэнерго
» —
Ноябрьские
электрические
сети
Аннотация
Настоящая
статья
нацелена
на
обобщение
накопленного
опыта
проектирования
и
экс
-
плуатации
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
с
применением
ЛР
.
На
примере
пилотных
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
и
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
анали
-
зируются
причины
низкой
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
,
рассматриваются
основные
тех
-
нические
решения
по
грозозащите
с
применением
ЛР
,
приводятся
обобщенные
данные
опыта
эксплуатации
ВЛ
110
кВ
до
и
после
установки
на
них
защитных
аппаратов
.
Ключевые
слова
:
ограничитель
перенапряжений
(
ОПН
),
ограничитель
перенапряжений
линейный
(
ОПН
ЛИ
),
линейные
разрядники
(
ЛР
)
Введение
Традиционная
система
грозозащиты
воздушных
линий
электропередачи
(
ВЛ
)
высших
классов
напряжения
основывается
на
применении
защитных
тросов
и
заземлении
опор
.
Линейные
раз
-
рядники
с
внешним
искровым
промежутком
(
ЛР
)
относятся
к
специальным
средствам
грозозащи
-
ты
,
применение
которых
показано
в
тех
случаях
,
когда
традиционная
система
грозозащиты
не
может
быть
реализована
в
полной
мере
по
тем
или
иным
причинам
и
(
или
)
оказывается
недо
-
статочно
эффективной
.
В
частности
,
это
относится
к
грозозащите
ВЛ
110
кВ
,
эксплуатируемых
в
районах
с
высоким
удельным
сопротивлением
грунтов
.
Проблема
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
достаточно
остро
стоит
на
предприятиях
АО
«
Тюмень
-
энерго
».
Для
регионов
севера
Тюменской
области
характерно
крайне
неблагоприятное
с
точки
зрения
грозозащиты
сочетание
природно
-
климатических
условий
,
а
именно
:
сочетание
сухих
песчаных
и
многолетнемерзлых
грунтов
с
удельным
сопротивлением
1000
Ом
·
м
и
более
с
уме
-
69
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
ренной
,
но
далеко
не
низкой
грозовой
активностью
(
от
20
до
60
г
.
ч
.).
Удельные
показатели
по
числу
грозовых
отключений
наиболее
проблемных
ВЛ
110
кВ
в
этих
регионах
могут
составлять
5–10
отключений
на
100
км
в
год
,
что
значительно
превышает
аналогичные
средние
статисти
-
ческие
показатели
по
числу
отключений
для
линий
данного
класса
напряжения
[1].
Причина
низ
-
кой
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
в
рассматриваемых
условиях
—
недостаточная
эффективность
существующих
традиционных
средств
грозозащиты
(
защитных
тросов
и
заземления
опор
),
что
,
в
свою
очередь
,
обусловлено
высокими
удельными
сопротивлениями
грунтов
(> 1000
Ом
·
м
),
как
следствие
,
высокими
сопротивлениями
заземления
опор
и
повышенной
вероятностью
обратно
-
го
перекрытия
линейной
изоляции
при
ударах
молнии
в
трос
.
В
этих
условиях
,
как
правило
,
не
удается
обеспечить
«
нормальные
»
сопротивления
заземления
опор
,
как
того
требуют
ПУЭ
[2].
Отчасти
это
связано
с
технологическими
трудностями
прокладки
заземлителей
в
многолетне
-
мерзлых
грунтах
и
сильно
заболоченной
местности
.
Помимо
этого
,
существуют
и
физические
ограничения
на
возможное
снижение
сопротивления
заземления
опор
на
импульсном
токе
мол
-
нии
[3].
Большая
часть
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
выполнена
на
высоких
двухцепных
опорах
башенного
типа
,
что
также
негативно
сказывается
на
их
грозоупорности
.
С
увеличением
высоты
опор
возрастает
число
ударов
молнии
в
трос
(
опору
),
индуктивность
опоры
.
В
совокупности
с
вы
-
сокими
сопротивлениями
заземления
опор
это
приводит
к
дополнительному
увеличению
числа
грозовых
отключений
ВЛ
из
-
за
обратных
перекрытий
изоляции
.
Кроме
того
,
при
выполнении
ВЛ
на
двухцепных
опорах
существенно
возрастает
риск
двухцепных
коротких
замыканий
с
одно
-
временным
отключением
двух
цепей
и
потерей
резервирования
питания
.
По
опыту
эксплуатации
доля
двухцепных
грозовых
отключений
ВЛ
110
кВ
достаточно
велика
и
составляет
от
50
до
75%.
Проблема
низкой
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
усугубляется
тем
,
что
по
ним
осуществляется
централизованное
электроснабжение
предприятий
газа
и
нефтедобычи
,
к
ко
-
торым
предъявляются
повышенные
требования
надежности
.
Грозовые
отключения
ВЛ
110
кВ
и
связанные
с
ними
посадки
напряжения
или
потеря
питания
на
шинах
ПС
приводят
к
останов
-
ке
и
вынужденным
простоям
технологического
оборудования
,
значительным
снижениям
добы
-
чи
нефти
нефтегазодобывающими
предприятиями
,
являющимися
основными
потребителями
АО
«
Тюменьэнерго
».
Автоматическое
повторное
включение
,
являющееся
резервным
средством
повышения
надежности
электроснабжения
при
грозовых
отключениях
ВЛ
,
в
данном
случае
не
дает
положительного
эффекта
.
В
силу
особенности
объектов
газа
и
нефтедобычи
(
наличия
син
-
хронных
электродвигателей
),
для
них
не
допустимы
даже
кратковременные
посадки
напряжения
или
потеря
питания
на
время
бестоковой
паузы
АПВ
.
Применение
ЛР
,
устанавливаемых
на
опорах
ВЛ
и
обеспечивающих
защиту
изоляции
от
гро
-
зовых
перенапряжений
,
является
наиболее
эффективной
мерой
повышения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
в
рассматриваемой
ситуации
.
Разрядники
данного
типа
широко
применяются
за
рубежом
,
начиная
с
середины
80-
х
годов
прошлого
века
[4].
В
последние
годы
,
благодаря
усилиям
энерго
-
компаний
,
а
также
научно
-
проектных
организаций
и
производителей
ОПН
(
ЛР
),
они
начали
актив
-
но
внедряться
и
в
России
[5].
АО
«
Тюменьэнерго
»
является
пионером
по
внедрению
технологий
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
с
применением
ЛР
и
занимает
лидирующие
позиции
в
этой
области
.
В
1998
году
филиалом
АО
«
НТЦ
ФСК
ЕЭС
» —
СибНИИЭ
по
заданию
АО
«
Тюменьэнерго
»
были
разработаны
и
установлены
в
опытную
эксплуатацию
первые
отечественные
конструкции
ЛР
на
напряжение
110
кВ
.
В
2007–2008
годах
были
реализованы
пилотные
проекты
повышения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
и
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
.
В
рамках
данных
проектов
,
выполненных
филиалом
АО
«
НТЦ
ФСК
ЕЭС
» —
СибНИИЭ
совместно
с
ЗАО
«
ФЕНИКС
-88»,
были
разработаны
основные
технические
решения
по
грозозащите
с
применени
-
ем
ЛР
.
В
последующие
годы
,
учитывая
положительный
опыт
эксплуатации
пилотных
ВЛ
110
кВ
,
70
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
данные
технические
решения
были
приняты
в
качестве
типовых
,
и
на
их
основе
реализованы
проекты
повышения
грозоупорности
наиболее
проблемных
ВЛ
110
кВ
общей
протяженностью
более
1200
км
.
Анализ
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
Предварительный
ана
-
лиз
грозоупорности
(
до
реконструкции
ВЛ
)
вклю
-
чал
обследование
за
-
земляющих
устройств
опор
,
анализ
первичной
информации
(
эксплуата
-
ционных
данных
)
по
гро
-
зовым
отключениям
и
чи
-
сленное
(
компьютерное
)
моделирование
грозопо
-
ражаемости
ВЛ
110
кВ
.
Основные
характе
-
ристики
пилотных
ВЛ
110
кВ
приведены
в
таб
-
лицах
1
и
2.
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогод
-
няя
выполнена
на
типо
-
вых
двухцепных
метал
-
лических
опорах
П
110-4,
отпайка
на
ПС
«
Вынга
-
яхинская
» —
на
одно
-
цепных
металлических
опорах
ПМО
110-3
двумя
линиями
,
проходящими
в
одном
коридоре
.
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пим
-
ская
выполнена
на
типо
-
вых
двухцепных
метал
-
лических
опорах
П
110-2,
П
110-4
и
железобетон
-
ных
опорах
ПБ
110-2.
Защита
ВЛ
от
пря
-
мых
ударов
молнии
обеспечивается
грозо
-
защитными
тросами
,
установленными
по
всей
длине
линии
,
угол
защиты
не
превышает
30
градусов
.
В
качестве
Табл
. 1.
Характеристики
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
Наименование
характеристики
Значение
для
участка
ВЛ
:
ПС
«
Губкинская
» —
ПС
«
Новогодняя
»
Отпайка
на
ПС
«
Вынгаяхинская
»
Протяженность
ВЛ
,
км
56,36
8,78 (
трасса
ВЛ
)
Количество
цепей
2
2
линии
в
одном
коридоре
Тип
(
количество
)
опор
П
-110-4 (173)
У
-110-2 (16)
I:
ПМО
110-3 (25);
У
-110-4 (6)
II:
У
-110-3 (6)
ПМО
-110-3 (25)
Тип
изоляторов
в
гирляндах
8×
ПС
70-
Д
8×
ПС
70-
Д
Сопротивление
заземления
опор
,
Ом
•
среднее
значение
132
•
среднее
квадратическое
отклонение
74
Среднегодовая
продолжи
-
тельность
гроз
,
ч
30
Табл
. 2.
Характеристики
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
Наименование
характеристики
Значение
для
участка
ВЛ
ПС
«
Контур
» —
ПС
«
Алехинская
»
ПС
«
Алехинская
» —
ПС
«
Ай
-
Пимская
»
Протяженность
ВЛ
,
км
46,7
35,7
Количество
цепей
2
Тип
(
количество
)
опор
У
110-2 (14)
У
110-4 (8)
П
110-2, (39)
П
110-4 (28)
ПБ
110-2 (108))
П
110-4 (98)
Тип
изоляторов
в
гирляндах
8×
ПС
70-
Д
8×
ПС
70-
Д
Сопротивление
заземления
опор
,
Ом
•
среднее
значение
68
•
среднее
квадратическое
отклонение
53
Среднегодовая
продолжи
-
тельность
гроз
,
ч
30
71
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
заземляющих
устройств
опор
ВЛ
110
кВ
используются
естествен
-
ные
заземлители
в
виде
свайных
фундаментов
,
стоек
железобе
-
тонных
опор
.
Грунты
по
трассам
линий
представлены
суглинками
и
песками
,
частично
—
многолетне
-
мерзлыми
породами
.
Удельное
эк
-
вивалентное
сопротивление
грунта
варьируется
от
300
до
10 000
Ом
·
м
.
Сопротивления
заземления
опор
,
полученные
в
ходе
обследования
ВЛ
,
существенно
превышают
нор
-
мированные
ПУЭ
и
их
распределе
-
ние
по
линиям
очень
неоднородно
(
таблицы
1
и
2).
При
средних
зна
-
чениях
56
и
132
Ом
коэффициенты
их
вариации
составляют
94
и
55%
соответ
ственно
.
Обобщенные
данные
опыта
экс
-
плуатации
по
грозовым
отключениям
ВЛ
110
кВ
в
предшествующий
период
до
установки
ЛР
приведены
в
таблице
3.
Удельные
показатели
по
числу
грозовых
отключений
состав
-
ляют
7,1–7,9
отключений
на
100
км
в
год
,
что
более
чем
в
7
раз
превышает
аналогичные
средние
статистические
показатели
для
линий
данного
класса
напряжения
(0,3–2,3
отклю
-
чения
на
100
км
в
год
,
среднее
значение
— 1,0/100
км
/
год
[1]).
При
этом
доля
двухцепных
отключений
составляет
более
50%.
Расчетный
анализ
грозоупорности
ВЛ
проводился
в
соответствии
с
рекомендация
-
ми
[1].
Численные
расчеты
характеристик
грозопоражаемости
ВЛ
выполнялись
по
про
-
грамме
LIGHTNING.1,
основанной
на
модели
ориентировки
лидера
молнии
[6],
расчеты
грозовых
перенапряжений
и
вероятности
обратного
перекрытия
изоляции
—
по
программе
LineLightStroke (
разработка
филиала
АО
«
НТЦ
ФСК
ЕЭС
» —
СибНИИЭ
).
В
расчетах
прини
-
мались
следующие
исходные
данные
по
конструктивным
параметрам
ВЛ
и
параметрам
разрядов
молнии
:
а
)
геометрическое
расположение
проводов
,
тросов
—
в
соответствии
со
схемами
подвески
на
опорах
);
средняя
длина
пролета
:
П
110-2,
П
110-4 — 300
м
,
ПМО
110-3 — 280
м
,
ПБ
110-2 —
200
м
;
б
)
наибольшее
рабочее
(
фазное
)
напряжение
— 73
кВ
;
в
)
уровень
импульсной
электрической
прочности
изоляции
,
в
соответствии
с
вольт
-
секундной
характеристикой
гирлянд
изоляторов
8×
ПС
70
Д
;
г
)
сопротивление
заземления
опор
варьировалось
в
диапазоне
10–150
Ом
;
д
)
закон
распределения
амплитуд
токов
молнии
для
ударов
в
землю
—
логарифмически
нор
-
мальный
закон
распределения
с
параметрами
:
log
I
= 1,36;
log
I
= 0,32
в
соответствии
с
ре
-
комендациями
СИГРЭ
, [7];
е
)
плотность
ударов
молнии
в
землю
— 0,84
удара
/
км
2
/
год
при
средней
продолжительности
гроз
в
часах
— 30
г
.
ч
. [1, 7].
Табл
. 3.
Эксплуатационные
показатели
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
Наименование
характеристики
Значение
для
ВЛ
Губкинская
—
Новогодняя
Контур
—
Ай
-
Пимская
Протяженность
ВЛ
,
км
65,14
82,4
Объем
опыта
эксплуатации
,
км
·
лет
390,84
494,4
Число
грозовых
отключений
за
период
наблюдения
:
• 1
цепь
• 2
цепь
• 1
и
2
цепь
•
в
целом
8
9
15
32
7
9
18
34
Удельное
число
грозовых
отключений
, 1/100
км
/
год
7,9
7,1
72
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
Результаты
расчетов
представлены
в
таблицах
4
и
5,
где
приводятся
харак
-
теристики
грозопоражаемости
и
ожи
-
даемое
расчетное
число
грозовых
отключений
ВЛ
110
кВ
.
Расчетные
зави
-
симости
вероятности
обратного
пере
-
крытия
изоляции
от
сопротивления
за
-
земления
опор
показаны
на
рисунке
1.
Согласно
расчетным
данным
,
грозовые
отключения
ВЛ
110
кВ
даже
при
относи
-
тельно
низких
сопротивлениях
зазем
-
ления
опор
(10–30
Ом
)
обусловлены
в
основном
обратными
перекрытиями
изоляции
при
ударах
молнии
в
трос
(
опору
).
При
больших
сопротивлениях
заземления
опор
(~100
Ом
)
практиче
-
ски
каждый
удар
молнии
в
линию
(
трос
)
приводит
к
обратному
перекрытию
изоляции
с
вероятностью
более
80%.
Отключения
ВЛ
из
-
за
прорывов
молнии
через
тросовую
защиту
(
прямые
удары
в
провод
)
маловероятны
и
не
являются
определяющими
.
В
основном
при
этом
поражаются
верхние
фазы
(
в
70–80%
случаев
).
Удельные
показатели
по
числу
грозовых
отключений
ВЛ
110
кВ
на
участках
,
выполненных
на
двухцепных
опорах
П
110-4
и
одноцепных
опорах
ПМО
110-3 (
в
сумме
для
двух
линий
в
одном
коридоре
),
примерно
одина
-
ковы
.
В
последнем
случае
,
однако
,
полностью
исключаются
двухцепные
отключения
.
Удельное
число
грозо
-
вых
отключений
ВЛ
110
кВ
на
опорах
ПБ
110-2
примерно
на
30%
меньше
,
чем
на
опорах
П
110-4
и
П
110-2.
Это
объяс
-
няется
существенно
меньшей
высотой
этих
опор
,
следствием
чего
является
уменьшение
числа
ударов
молнии
в
ли
-
нию
и
вероятности
обратного
перекры
-
Табл
. 4.
Расчетные
характеристики
грозо
поражаемости
и
показатели
грозоупор
-
ности
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
Наименование
характеристики
Значение
для
участка
ВЛ
Для
линии
в
целом
на
опорах
П
110-4
на
опорах
ПМО
110-3
Число
ударов
молнии
,
1/100
км
/
год
•
в
трос
•
фазный
провод
12,3
0,12
14,1
0,14
12,5
0,12
Удельное
число
грозовых
отключений
, 1/100
км
/
год
•
от
ударов
в
провод
•
от
ударов
в
трос
(
R
З
.
СР
= 132
Ом
)
•
суммарное
0,11
9,4
9,5
0,12
10,2
10,3
0,11
9,5
9,6
Табл
. 5.
Расчетные
характеристики
грозо
поражаемости
и
показатели
грозо
упор
-
ности
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
Наименование
характеристики
Значение
для
участка
ВЛ
Для
линии
в
целом
на
опорах
П
110-2,
П
110-4
на
опорах
ПБ
110-2
Число
ударов
молнии
,
1/100
км
/
год
•
в
трос
•
фазный
провод
12,3
0,12
8,6
0,11
11,2
0,12
Удельное
число
грозовых
отключений
, 1/100
км
/
год
•
от
ударов
в
провод
•
от
ударов
в
трос
(
R
З
.
СР
= 70
Ом
)
•
суммарное
0,11
7,8
7,3
0,10
5.1
5,2
0,11
6,9
7,0
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100 110 120 130 140 150
Вер
о
ятность перекрытия изо
л
яции,
о.е.
Сопротивление заземления опоры, Rз, Ом
П110-4
ПБ110-2
ПМО110-3
Рис
. 1.
Зависимости
вероятности
обратного
перекрытия
изоляции
при
ударах
молнии
в
трос
,
опору
от
сопротивления
заземления
опор
73
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
тия
изоляции
.
Следует
отметить
,
что
расчетное
число
грозовых
отключений
хорошо
согласу
-
ется
с
данными
опыта
эксплуатации
.
Косвенным
образом
это
свидетельствует
о
корректности
первичной
информации
о
грозовых
отключениях
по
данным
опыта
эксплуатации
и
подтвер
-
ждает
достоверность
расчетных
оценок
.
Технические
решения
по
повышению
грозоупорности
ВЛ
Основные
технические
решения
по
повышению
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
с
применением
ЛР
включают
выбор
схемы
защиты
,
определение
требований
к
конструкции
и
характеристикам
ЛР
.
Конструкция
и
характеристики
ЛР
В
настоящее
время
для
защиты
изоляции
ВЛ
от
грозовых
перенапряжений
применяются
защитные
аппараты
двух
типов
[4, 5]:
линейные
ОПН
и
ЛР
с
внешним
искровым
промежутком
.
В
рассматри
-
ваемом
применении
,
для
защиты
изоляции
ВЛ
110
кВ
от
обратных
перекрытий
при
ударах
молнии
в
трос
(
опору
),
предпочтительны
ЛР
с
внешним
искровым
промежутком
[5].
Благодаря
наличию
искрового
промежутка
,
отделяющего
рабочий
резистор
(
нелинейное
сопротивление
)
ЛР
от
прово
-
да
,
они
имеют
ряд
неоспоримых
преимуществ
по
сравнению
с
ОПН
.
Главное
из
них
заключается
в
том
,
что
нелинейное
сопротивление
ЛР
не
находится
постоянно
под
рабочим
напряжением
и
не
подвергается
воздействию
квазистационарных
перенапряжений
.
Тем
самым
существенно
повы
-
шается
надежность
работы
ЛР
:
снижается
риск
их
повреждения
из
-
за
старения
варисторов
,
пере
-
грузки
по
току
или
нарушения
электрической
прочности
изо
-
ляции
.
Кроме
того
,
даже
при
повреждении
(
пробое
)
нели
-
нейного
сопротивления
внеш
-
ний
искровой
промежуток
ЛР
обеспечивает
достаточную
электрическую
прочность
,
что
позволяет
эксплуатиро
-
вать
ВЛ
без
существенных
негативных
последствий
.
Немаловажную
роль
играют
такие
факторы
,
как
меньшая
стоимость
,
удобство
монтажа
и
обслуживания
ЛР
по
сравне
-
нию
с
ОПН
.
Основными
характеристи
-
ками
ЛР
,
определяющими
их
функциональное
назначение
,
являются
номинальное
на
-
пряжение
,
защитная
(
вольт
-
секундная
)
характеристика
и
удельная
энергия
(
пропуск
-
ная
способность
)
ЛР
.
Основ
-
ные
параметры
и
характери
-
стики
ЛР
,
принятые
в
проекте
,
приведены
в
таблице
6.
Табл
. 6.
Основные
параметры
и
характеристики
ЛР
№
п
/
п Наименование
параметра
,
характеристики
Требуемое
значение
1
Номинальное
напряжение
сети
,
кВ
110
2
Номинальный
разрядный
ток
ЛР
,
кА
10
3
Номинальное
напряжение
ЛР
,
кВ
,
не
менее
150
4
Остающееся
напряжение
,
кВ
,
не
более
,
при
гро
-
зовом
импульсе
тока
8/20
мкс
амплитудой
10
кА
180
5
Амплитуда
прямоугольного
импульса
тока
про
-
пускной
способности
(2000
мкс
),
А
,
не
менее
550
6
Удельная
энергоемкость
при
воздействии
одно
-
го
импульса
тока
пропускной
способности
,
кДж
/
кВ
U
нр
,
не
менее
3,2
7
Пятидесятипроцентное
разрядное
напряжение
грозового
импульса
положительной
полярности
,
кВ
,
не
более
450
8
Разрядное
напряжение
грозового
импульса
положительной
полярности
при
времени
до
разряда
1
мкс
,
кВ
,
не
более
950
9
Среднее
разрядное
напряжение
промышленной
частоты
в
сухом
состоянии
и
под
дождем
,
кВ
,
не
менее
200
10
Длина
искрового
промежутка
,
мм
450÷500
74
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
Номинальное
напряже
ние
определяется
как
наи
большее
допустимое
действующее
значе
-
ние
напряжения
промышленной
частоты
на
выводах
ЛР
,
при
котором
гарантируется
его
нор
-
мальная
работа
при
грозовых
перенапряжениях
и
отсутствие
перехода
импульсного
перекры
-
тия
в
силовую
дугу
.
Из
соображений
надежности
номинальное
напряжение
ЛР
было
принято
с
некоторым
запасом
(2–3%)
по
отношению
к
наибольшему
рабочему
напряжению
электриче
-
ской
сети
— 73
кВ
.
Защитная
(
вольт
-
секундная
)
характеристика
ЛР
определяется
при
напряжении
стандартных
грозовых
импульсов
положительной
полярности
(1,2/50
мкс
)
при
времени
до
разряда
от
1
до
10
мкс
.
Требования
к
защитной
характеристике
устанавливаются
исходя
из
условия
координации
изоляции
:
опережающего
срабатывания
(
перекрытия
искрового
промежутка
)
ЛР
по
отношению
к
перекрытию
линейной
изоляции
8×
ПС
70-
Д
.
Согласно
результатам
стендовых
испытаний
,
тре
-
буемые
параметры
защитной
характеристики
ЛР
с
интервалом
координации
10–20%
обеспечи
-
ваются
при
длине
искрового
промежутка
—
не
более
65
см
.
При
длине
искрового
промежутка
ЛР
,
принятой
в
проекте
,
обеспечивается
гарантированная
надежность
защиты
линейной
изоляции
при
воздействии
грозовых
перенапряжений
с
крутизной
вплоть
до
4000
кВ
/
мкс
.
Требования
к
удельной
энергоемкости
ЛР
должны
определяться
на
основе
статистическо
-
го
подхода
,
учитывающего
риск
возможного
повреждения
ЛР
при
ударах
молнии
в
линию
[5].
Поток
отказов
—
число
повреждений
ЛР
(
N
повр
),
вызванных
ударами
молнии
,
определяется
как
:
N
повр
=
N
уд
·
P
повр
(1)
где
N
уд
—
число
ударов
молнии
в
защищаемый
участок
ВЛ
(1/100
км
/
год
),
P
повр
—
вероятность
повреждения
ЛР
при
ударе
молнии
:
P
повр
=
F
(
W
ЛР
=
W
Н
), (2)
F
(
W
ЛР
) —
функция
распределения
энергии
,
поглощаемой
ЛР
при
ударе
молнии
в
трос
;
W
Н
—
предельно
допустимая
(
нормированная
)
энергия
,
которую
может
поглощать
ЛР
без
ри
-
ска
для
повреждения
.
Допустимый
поток
отказов
ЛР
устанавливается
в
зависимости
требуе
-
мой
надежности
,
ответственности
линии
.
В
любом
случае
,
однако
,
он
не
должен
превышать
допустимых
показателей
по
числу
грозовых
отключений
защищаемой
ВЛ
.
Принятый
в
проекте
допустимый
поток
отказов
ЛР
—
не
более
0,1
повреждения
на
100
км
в
год
.
Функция
распределения
энергии
,
поглощаемой
ЛР
,
определялась
в
результате
числен
-
ных
расчетов
токовых
и
энергетических
воздействий
на
ЛР
при
ударах
молнии
в
линию
с
учетом
статистических
данных
о
параметрах
разрядов
молнии
[7, 8].
Численные
расче
-
ты
проводились
с
использованием
программного
обеспечения
LineLightStroke (
разработка
филиала
АО
«
НТЦ
ФСК
ЕЭС
» —
СибНИИЭ
).
В
качестве
расчетного
случая
для
получения
незаниженных
оценок
принимался
удар
молнии
в
трос
на
расстоянии
1/4
длины
пролета
от
опоры
,
средняя
длина
пролета
принималась
300
м
,
сопротивление
заземления
опор
варьи
-
ровалось
от
30
до
200
Ом
.
Расчетные
функции
распределения
энергии
,
а
также
зависимости
потока
отказов
от
удель
-
ной
энергии
ЛР
приведены
на
рисунках
2
и
3.
Согласно
расчетным
данным
(
рисунок
2),
энергия
,
поглощаемая
ЛР
при
ударах
молнии
в
линию
,
существенным
образом
зависит
от
сопротивле
-
ния
заземления
опор
.
При
сопротивлениях
заземления
опор
50÷100
Ом
удельная
энергия
ЛР
,
при
которой
обеспечиваются
требуемые
показатели
надежности
,
должна
составлять
не
менее
6,4
кДж
/
кВ
.
Соответствующая
нормированная
удельная
энергия
ЛР
при
воздействии
одного
импульса
тока
пропускной
способности
должна
составлять
не
менее
3,2
кДж
/
кВ
по
отношению
к
наибольшему
длительно
допустимому
рабочему
напряжению
.
75
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
Схема
защиты
Выбор
схемы
защиты
предусматривает
определение
рациональной
схемы
расстановки
ЛР
по
линии
(
по
опорам
и
по
фазам
),
при
которой
обеспечиваются
требуемые
показатели
грозоупор
-
ности
ВЛ
при
минимальных
затратах
на
установку
защитных
аппаратов
.
Обобщенным
пока
-
зателем
грозоупорности
является
удельное
число
грозовых
отключений
в
расчете
на
100
км
линии
и
1
год
эксплуатации
.
В
действующих
нормативных
документах
[1, 2]
этот
показатель
не
нормируется
.
Согласно
[1],
при
выборе
средств
грозозащиты
при
новом
строительстве
и
ре
-
конструкции
ВЛ
следует
ориентироваться
на
достигнутые
средние
отраслевые
показатели
по
удельному
числу
грозовых
отключений
для
линий
данного
класса
напряжения
.
Для
ВЛ
110
кВ
это
означает
0,3–2,3
отключения
на
100
км
в
год
,
среднее
значение
— 1,0/100
км
/
год
.
Общие
рекомендации
по
выбору
схемы
защиты
с
применением
ЛР
приводятся
в
[5].
При
воздействии
грозовых
перенапряжений
,
вызванных
ударами
молнии
в
трос
(
опору
),
зона
защи
-
ты
ЛР
ограничивается
местом
его
установки
.
То
есть
ЛР
обеспечивает
гарантированную
защи
-
ту
изоляции
только
на
той
опоре
и
фазе
,
где
он
установлен
.
Исходя
из
этого
,
для
обеспечения
эффективной
гарантированной
защиты
разрядники
должны
быть
установлены
на
каждой
опо
-
ре
защищаемого
участка
ВЛ
.
Установка
ЛР
через
опору
(
на
каждой
2
опоре
)
неэффективна
,
по
-
скольку
вероятность
обратного
перекрытия
изоляции
на
незащищенных
опорах
остается
при
этом
достаточно
большой
.
В
зависимости
от
требуемой
надежности
защиты
могут
применять
-
ся
схемы
расстановки
ЛР
по
фазам
как
с
полной
,
так
и
с
частичной
защитой
фаз
.
Максимальная
надежность
защиты
обеспечивается
при
установке
ЛР
на
всех
3
фазах
.
Варианты
с
частичной
защитой
фаз
являются
компромиссными
с
точки
зрения
надежности
защиты
и
затрат
на
ее
реализацию
.
В
этом
случае
не
исключаются
обратные
перекрытия
изоляции
на
фазах
без
ЛР
.
Технические
решения
по
схемам
защиты
,
принятые
в
проектах
повышения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
и
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
»,
отражены
в
таблице
7.
Для
обеих
ВЛ
110
кВ
был
принят
вариант
с
полной
защитой
фаз
только
одной
1
цепи
.
Данный
вариант
предпочтителен
для
ВЛ
на
двухцепных
опорах
,
поскольку
обеспечивает
гарантиро
-
ванную
надежность
защиты
хотя
бы
одной
цепи
и
устранение
,
тем
самым
,
двухцепных
отклю
-
чений
ВЛ
при
существенной
экономии
затрат
на
установку
ЛР
.
Ожидаемое
расчетное
число
грозовых
отключений
1
цепи
и
число
двухцепных
отключений
ВЛ
составляет
при
этом
не
более
0,1/100
км
/
год
,
что
учитывает
как
нерасчетные
воздействия
молнии
(
прямые
удары
в
провод
),
так
и
риск
повреждения
самих
ЛР
.
Косвенная
защита
изоляции
2
цепи
(
без
ЛР
)
обеспечивается
за
счет
увеличения
коэффициента
связи
и
уменьшения
эквивалентного
сопротивления
рас
-
Рис
. 2.
Функция
распределения
энергии
,
погло
-
щаемой
ЛР
при
ударах
молнии
в
линию
Рис
. 3.
Поток
отказов
в
зависимости
от
удель
-
ной
энергии
ЛР
76
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
теканию
тока
молнии
при
срабатывании
ЛР
на
защищенных
фазах
.
Это
приводит
к
снижению
перенапряжений
на
изоляции
2
цепи
и
вероятности
ее
обратного
перекрытия
.
Согласно
рас
-
четным
оценкам
,
число
грозовых
отключений
незащищенной
2
цепи
ВЛ
снижается
при
этом
в
1,9–2,1
раза
по
сравнению
с
исходным
значением
.
Установка
ЛР
на
опорах
ВЛ
Примеры
установки
ЛР
на
промежуточных
и
анкерных
опорах
ВЛ
показаны
на
рисунке
4.
При
установке
ЛР
на
промежуточных
опорах
его
рабочий
резистор
(
РР
)
крепится
на
траверсе
опоры
с
помощью
кронштейна
(
рисунок
4
а
),
место
крепления
РР
расположено
над
проводом
и
сме
-
щено
от
оси
гирлянды
на
расстояние
500
мм
.
Внешний
искровой
промежуток
(
ВИП
)
образуется
между
разрядным
электродом
на
нижнем
фланце
РР
и
проводом
.
Конструкция
крепления
РР
предусматривает
возможность
регулировки
длины
ВИП
при
изменении
строительной
высоты
изолирующей
подвески
и
угла
схода
провода
.
Специальная
форма
электрода
обеспечивает
неизменность
длины
искрового
промежутка
в
заданном
допустимом
диапазоне
при
ветровых
отклонениях
провода
во
время
грозы
.
Табл
. 7.
Технические
решения
по
схемам
грозозащиты
пилотных
ВЛ
110
кВ
Наименование
ВЛ
Схема
расста
-
новки
ЛР
по
фазам
Защищаемый
участок
ВЛ
Ожидаемое
удельное
число
грозовых
отключений
,
1/100
км
/
год
ВЛ
110
кВ
Губкин
-
ская
—
Новогодняя
1
цепь
, 3
фазы
Вся
ВЛ
,
включая
отпайку
на
ПС
«
Вынгаяхинская
» (100%)
1
цепь
—
≤
0,1
2
цепь
— 5,0
1
и
2
цепь
—
≤
0,1
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пимская
Участок
ВЛ
от
ПС
«
Контур
»
до
ПС
«
Алехинская
» (57%)
1
цепь
—
≤
0,1
2
цепь
— 3,4
1
и
2
цепь
—
≤
0,1
Рис
. 4.
Установки
ЛР
на
опорах
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
:
а
)
промежуточная
опора
,
б
)
ан
-
керная
опора
а
)
б
)
77
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
При
установке
ЛР
на
анкерных
опорах
предусматривается
использование
дополнитель
-
ного
подвесного
полимерного
изолятора
на
напряжение
110
кВ
для
организации
ВИП
(
рису
-
нок
4
б
).
В
этом
случае
РР
также
крепится
на
траверсе
опоры
с
помощью
кронштейна
,
поли
-
мерный
изолятор
одним
концом
крепится
к
нижнему
фланцу
РР
,
другим
концом
—
к
шлейфу
провода
.
Внешний
искровой
промежуток
образуется
между
электродами
в
виде
колец
,
которые
закрепляются
на
оконцевателях
полимерного
изолятора
.
Данная
конструкция
обеспечивает
стабильность
длины
искрового
промежутка
,
а
,
кроме
того
,
позволяет
ограничить
ветровые
от
-
клонения
шлейфа
,
которые
могут
приводить
к
аварийным
отключениям
ВЛ
.
Опыт
эксплуатации
Опыт
эксплуатации
,
накопленный
АО
«
Тюменьэнерго
»
в
области
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
с
применением
ЛР
,
является
на
сегодняшний
день
уникальным
как
по
объемам
внедре
-
ния
,
так
и
по
срокам
эксплуатации
.
Данные
об
установке
ЛР
в
эксплуатации
на
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
приведены
в
таблице
8.
Как
уже
отмечалось
,
пилотные
проекты
повы
-
шения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
Губкинская
—
Новогодняя
и
ВЛ
110
кВ
Контур
—
Ай
-
Пим
-
ская
были
реализованы
в
2007–2008
годах
.
По
состоянию
на
конец
2016
года
установка
ЛР
для
повышения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
была
выполнена
уже
на
16
линиях
общей
про
-
тяженностью
более
1200
км
.
Суммарное
количество
установленных
ЛР
составило
более
12 600
штук
,
а
объем
опыта
их
эксплуатации
превысил
44 000
аппаратов
×
лет
.
В
соответ
-
ствии
с
проектом
и
типовыми
техническими
решениями
,
на
всех
ВЛ
110
кВ
,
выполненных
на
двухцепных
опорах
,
применялась
схема
защиты
с
установкой
ЛР
на
3
фазах
только
одной
цепи
.
На
большей
части
ВЛ
110
кВ
установлены
разрядники
типа
ОПН
-
ЛИр
-110/75-
10/550(II) 2
УХЛ
1
производства
ЗАО
«
ФЕНИКС
-88»,
на
некоторых
ВЛ
(
участках
ВЛ
) —
раз
-
рядники
типа
РВЛ
110/75-10/680
УХЛ
1
производства
ЗАО
«
Полимер
-
Аппарат
».
Объективную
оценку
эффективности
применения
ЛР
дает
сравнение
числа
грозовых
от
-
ключений
ВЛ
до
и
после
установки
защитных
аппаратов
.
Результаты
такого
сравнения
пред
-
ставлены
в
таблице
9,
где
приводятся
обобщенные
данные
опыта
эксплуатации
по
некоторым
ВЛ
110
кВ
.
Можно
констатировать
,
что
во
всех
случаях
отмечается
существенное
повышение
грозо
-
упорности
ВЛ
после
установки
ЛР
:
радикальное
снижение
числа
грозовых
отключений
защищае
-
мой
цепи
с
ЛР
и
двухцепных
от
-
ключений
,
а
также
снижение
числа
грозовых
отключений
незащищен
-
ной
цепи
без
ЛР
.
Так
,
на
примере
пилотной
ВЛ
110
кВ
Новогодняя
—
Губкинская
-1,2
число
отключений
1
цепи
с
ЛР
и
двухцепных
отклю
-
чений
уменьшилось
в
(8–12)
раз
,
число
отключений
2
цепи
без
ЛР
—
в
2,5
раза
!
Аналогичная
тенденция
отмечается
и
по
другим
линиям
.
Следует
подчеркнуть
,
что
эксплуатационные
показатели
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
после
Табл
. 8.
Сведения
об
установке
ЛР
в
эксплуатации
на
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
по
состоянию
на
конец
2016
года
№
п
/
п Наименование
характеристики
Значение
1
Количество
ВЛ
110
кВ
,
оснащенных
ЛР
,
шт
.
17
2
Суммарная
протяженность
ВЛ
110
кВ
,
км
1291
3
Количество
установленных
ЛР
,
шт
.
12 423
4
Объем
опыта
эксплуатации
,
аппаратов
×
лет
44 193
5
Объем
опыта
эксплуатации
,
км
×
лет
4540
6
Срок
эксплуатации
,
лет
•
средний
•
максимальный
3,5
9,0
78
СБОРНИК
НАУЧНО
-
ТЕХНИЧЕСКИХ
СТАТЕЙ
установки
ЛР
хорошо
согла
-
суются
с
прогнозируемыми
проектными
показателями
.
Вместе
с
тем
,
обращают
внимание
единичные
случаи
отключения
защищенных
цепей
с
ЛР
и
двухцепных
от
-
ключений
,
зафиксированные
в
эксплуатации
,
которые
не
укладываются
в
проектные
показатели
.
Эти
отключения
не
были
однозначно
иденти
-
фицированы
как
грозовые
,
и
причины
их
возникнове
-
ния
остались
невыяснен
-
ными
.
Предполагается
,
что
они
могли
быть
связаны
как
с
нерасчетными
грозовыми
воздействиями
при
прямых
ударах
молнии
в
провод
,
что
допускается
проектом
,
так
и
с
нештатными
грозовыми
перекрытиями
мест
с
осла
-
бленной
изоляцией
на
линии
,
а
также
с
ветровыми
откло
-
нениями
провода
и
другими
внешними
воздействиями
.
За
весь
период
эксплу
-
атации
не
было
зафиксиро
-
вано
ни
одного
повреждения
ЛР
(
пробоя
рабочего
резистора
)
по
причине
грозовых
воздействий
и
только
2
повреждения
по
иным
причинам
,
связанным
с
дефектами
монтажа
и
ветровыми
воздействиями
(
предположи
-
тельно
,
с
пляской
проводов
).
Таким
образом
,
надежность
ЛР
при
грозовых
воздействиях
,
под
-
твержденная
в
ходе
эксплуатации
,
соответствует
не
более
чем
0,02
повреждениям
на
100
км
в
год
,
а
вероятность
отказов
ЛР
по
иным
причинам
—
не
более
2,3
· 10
-5
в
год
.
Это
свидетельст
-
вует
в
пользу
как
самих
ЛР
,
так
и
проектных
решений
по
выбору
их
характеристик
.
Недостатки
ЛР
,
отмеченные
в
эксплуатации
,
касаются
в
основном
их
монтажа
на
линии
.
Технология
монтажа
ЛР
должна
предусматривать
достаточно
точную
регулировку
длины
ис
-
крового
промежутка
в
пределах
± 5
см
,
что
требует
специальной
оснастки
,
соответствующей
квалификации
персонала
и
не
гарантирует
от
ошибок
при
монтаже
,
которые
могут
отрицатель
-
но
повлиять
на
работу
ЛР
.
К
недостаткам
ЛР
с
некоторой
долей
условности
можно
отнести
также
недостаточную
эффективность
защиты
мест
с
ослабленной
изоляцией
на
линии
.
За
-
щитная
—
вольт
-
секундная
характеристика
ЛР
скоординирована
с
«
нормальной
»
гирляндой
изоляторов
.
Однако
в
эксплуатации
допускается
наличие
поврежденных
остатков
изоляторов
в
гирлянде
.
В
этом
случае
условия
координации
с
ослабленной
гирляндой
изоляторов
наруша
-
ются
,
что
может
приводить
к
ее
перекрытию
при
грозе
.
В
какой
-
то
степени
данный
недостаток
Табл
. 9.
Эксплуатационные
показатели
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
в
период
до
и
после
установки
ЛР
Наименова
-
ние
ВЛ
Объем
опы
-
та
эксплуа
-
тации
после
установки
ЛР
,
км
×
лет
Цепь
ВЛ
Удельное
число
грозовых
отключений
**, 1/100
км
/
год
До
уста
-
новки
ЛР
После
установки
ЛР
Новогодняя
—
Губкинская
-1,2
586
1
*
5,7
0,7
2
5,9
2,3
1
и
2
3,7
0,3
Муравлен
-
ковская
—
Сугмутская
512
1
5.5
2.1
2
*
3,7
0,0
1
и
2
1,4
0,0
Контур
—
Ай
-
Пимская
659
1
*
5,2
1,1
2
5,6
3,1
1
и
2
3,8
0,3
Холмо
-
горская
—
Пуль
-
Яха
689
1
*
4,1
0,4
2
3,5
3,5
1
и
2
1,7
0,4
Примечание
:
* —
выделены
защищаемые
цепи
ВЛ
с
установленными
ЛР
;
** —
приводится
число
отключений
1, 2
цепей
и
число
двухцеп
-
ных
отключений
одновременно
1
и
2
цепей
(
числа
отключений
,
указанные
отдельно
для
1, 2
цепей
,
включают
в
себя
двухцепные
отключения
).
79
НОВЫЕ
ТЕХНОЛОГИИ
И
МАТЕРИАЛЫ
нивелируется
незначительным
количеством
мест
с
ослабленной
изоляцией
на
линии
.
Тем
не
менее
,
это
требует
более
оперативной
,
нежели
обычно
,
замены
поврежденных
изоляторов
в
гирляндах
на
тех
линиях
,
где
установлены
ЛР
.
Выводы
Опыт
эксплуатации
грозозащиты
ВЛ
110
кВ
АО
«
Тюменьэнерго
»
с
применением
линейных
раз
-
рядников
с
внешним
искровым
промежутком
подтверждает
эффективность
данной
меры
для
повышения
грозоупорности
ВЛ
110
кВ
в
районах
с
высоким
удельным
сопротивлением
грунтов
.
Хорошее
совпадение
данных
опыта
эксплуатации
с
прогнозируемыми
расчетными
показа
-
телями
по
числу
грозовых
отключений
ВЛ
110
кВ
после
установки
ЛР
подтверждает
обоснован
-
ность
технических
решений
по
применению
ЛР
,
принятых
в
проекте
.
Положительный
опыт
применения
ЛР
с
внешним
искровым
промежутком
позволяет
реко
-
мендовать
их
для
дальнейшего
внедрения
на
ВЛ
110
кВ
дочерних
и
зависимых
обществ
Группы
компаний
«
Россети
»
в
качестве
эффективного
средства
грозозащиты
ВЛ
в
районах
с
высоким
удельным
сопротивлением
грунтов
.
ЛИТЕРАТУРА
1.
Руководство
по
защите
электрических
сетей
6–1150
кВ
от
грозовых
и
внутренних
перенапря
-
жений
.
Под
научной
редакцией
Н
.
Н
.
Тиходеева
.
2-
е
изд
.
СПб
.:
ПЭИПК
Минтопэнерго
РФ
, 1999.
353
с
.
2.
Правила
устройства
электроустановок
(
ПУЭ
).
Раздел
2.
Передача
электроэнергии
.
Главы
2.4,
2.5. 7-
е
изд
.
М
.:
Изд
-
во
НЦ
ЭНАС
, 2003.
3.
Базелян
Э
.
М
.,
Чичинский
М
.
И
.
Особенности
работы
заземлителей
в
грунтах
низкой
прово
-
димости
/
Вторая
Российская
конференция
по
заземляющим
устройствам
:
сборник
докладов
.
Под
ред
.
Ю
.
В
.
Целебровского
.
Новосибирск
:
Сибирская
энергетическая
академия
, 2005.
4. Application of metal oxide surge arresters to
overhead lines, Report of CIGRE WG33.11 Task
Force 03, Electra,
№
186, October 1999.
5.
Гайворонский
А
.
С
.,
Заболотников
А
.
П
.
Техно
-
логии
грозозащиты
ВЛ
высших
классов
напря
-
жения
на
основе
применения
линейных
ОПН
и
разрядников
с
внешним
искровым
промежут
-
ком
//
Известия
РАН
.
Энергетика
, 2015,
№
3.
C. 103–117.
6.
Гайворонский
А
.
С
.,
Карасюк
К
.
В
.
Новые
ме
-
тодические
принципы
оценки
грозоупорности
воздушных
линий
электропередачи
высших
классов
напряжения
. //
Научный
вестник
НГТУ
,
1998,
№
2(5).
С
. 9–32.
7. Anderson R.B., Eriksson A.J. Lightning parameters
for engineering application. Electra, 1980,
№
69.
8. Berger K., Anderson R.B., Kroninger H. Parameters
of Lightning Flashes, Electra, 1975,
№
41.
Оригинал статьи: Опыт разработки, проектирования и эксплуатации грозозащиты ВЛ 110 кВ на основе применения линейных разрядников
Настоящая статья нацелена на обобщение накопленного опыта проектирования и эксплуатации грозозащиты ВЛ 110 кВ АО «Тюменьэнерго» с применением ЛР. На примере пилотных ВЛ 110 кВ Губкинская — Новогодняя и ВЛ 110 кВ Контур — Ай-Пимская анализируются причины низкой грозоупорности ВЛ 110 кВ, рассматриваются основные технические решения по грозозащите с применением ЛР, приводятся обобщенные данные опыта эксплуатации ВЛ 110 кВ до и после установки на них защитных аппаратов.
