Оптический кабель зоновой связи для прокладки на опорах высоковольтных линий электропередачи

Page 1
background image

Page 2
background image

70

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Оптический кабель зоновой 
связи для прокладки на опорах 
высоковольтных линий 
электропередачи

УДК 621.315.2:681.7.068

Боев

 

М

.

А

.,

д.т.н., профессор 

кафедры ФТЭМК 

ФГБОУ ВО «НИУ 

«МЭИ»

Хейн

 

Мьят

 

Ко

,

аспирант кафедры 

ФТЭМК ФГБОУ ВО 

«НИУ «МЭИ»

Представлены

 

результаты

 

исследования

 

оптического

 

кабеля

предназначенно

-

го

 

для

 

построения

 

воздушных

 

линий

 

связи

проложенных

 

на

 

опорах

 

существу

-

ющих

 

высоковольтных

 

линий

 

электропередачи

контактной

 

сети

 

электрических

 

железных

 

дорог

 

и

 

пр

., 

где

 

происходит

 

воздействие

 

на

 

кабель

 

сильного

 

электро

-

магнитного

 

поля

Исследуемый

 

кабель

 

представляет

 

собой

 

самонесущую

 

кон

-

струкцию

изготовленную

 

с

 

использованием

 

только

 

диэлектрических

 

материа

-

лов

 (

в

 

зарубежной

 

терминологии

 

это

 

кабель

 

типа

 ADSS). 

Такой

 

способ

 

создания

 

линий

 

связи

 

значительно

 

дешевле

чем

 

применение

 

оптических

 

волокон

встро

-

енных

 

в

 

грозозащитный

 

трос

В

 

статье

 

приведены

 

результаты

 

испытаний

 

такого

 

кабеля

 

марки

 

ОСД

изготовленного

 

в

 

соответствии

 

с

 

требованиями

 

технических

 

условий

на

 

растяжение

 

при

 

воздействии

 

растягивающей

 

нагрузки

 

до

 25 

кН

трекингостойкость

 

во

 

влажной

 

среде

 

и

 

воздействие

 

эоловой

 

вибрации

Испы

-

тания

 

на

 

трекингостойкость

 

проводили

 

в

 

следующих

 

условиях

 

окружающей

 

среды

температура

 — 20÷22°

С

влажность

 — 47÷71%, 

атмосферное

 

давление

 — 

99,6÷101,9 

кПа

Результаты

 

испытаний

 

показали

 

пригодность

 

исследованного

 

кабеля

 

для

 

монтажа

 

на

 

опорах

 

линий

 

электропередачи

.

Ключевые

 

слова

оптический кабель, 

оптическое волок-

но, растягивающее 

усилие, относительное 

удлинение, прираще-

ние затухания, трекин-

гостойкость, эоловая 

вибрация, зоновая 

связь

Ц

ифровая энергетика требует, в первую очередь, создания ка-

налов  связи  —  сегодня  это  оптические  кабели  (ОК).  В  дан-

ной  работе  исследованы  ОК  для  зоновой  связи,  при  про-

кладке  которых  широко  используют  опоры  высоковольтных

 

линий электропередачи (ЛЭП), а также опоры контактной сети 

электрических железных дорог. 

Для построения волоконно-оптических линий связи (ВОЛС) на ЛЭП 

одним  из  наиболее  распространенных  способов  является  использова-

ние оптических волокон (ОВ), встроенных в грозозащитный трос. Линии 

электропередачи  напряжением  35  кВ  и  выше  защищают  токопроводя-

щие провода от ударов молнии с помощью натянутых вверху вдоль воз-

душной ЛЭП грозозащитных тросов. На одной линии электропередачи их 

может быть несколько — количество зависит от таких составляющих, как 

сопротивление грунта, степень защиты от прямых ударов молнии, класс 

напряжения. Этот способ экономически оправдан при строительстве но-

вых ЛЭП. Для тех линий, где грозозащитные тросы уже смонтированы, 

их  замена  требует  значительных  затрат.  На  ЛЭП  напряжением  менее 

35 кВ применение грозозащитных тросов вообще не требуется.

Построения ВОЛС на опорах существующих ЛЭП и контактной сети 

электрических  железных  дорог  проводят  с  использованием  полностью 

диэлектрических самонесущих кабелей (в зарубежной терминологии ка-

бели типа ADSS). Такой способ создания ВОЛС значительно дешевле, 

чем применение ОВ, встроенных в грозозащитный трос.

Вместе  с  тем  создание  ОК  для  технологии  ADSS  сопряжено  с  ре-

шением  проблем  дополнительного  воздействия  на  кабель  сильного 

электромагнитного  поля  и  существенных  механических  нагрузок  [1,  2]. 

Длительная эксплуатация ADSS-кабелей в поле силовых линий электро-

магнитного  поля  под  постоянной  растягивающей  нагрузкой  возможна 

для ОК, стойких к эоловой вибрации, галопированию (пляске), имеющих 

трекингостойкую оболочку.

воздушные линии


Page 3
background image

71

В  данной  работе  объектом  испытаний  выбран 

самонесущий  ОК  [3]  марки  ОСД-4х8А-25Т,  изготов-

ленный по ТУ 3587-001-58743450-2005 (рисунок 1). 

Кабель  имеет  диэлектрический  центральный  сило-

вой  элемент  (ЦСЭ),  выполненный,  как  правило,  из 

стеклопластикового  стержня.  Вокруг  ЦСЭ  скручены 

оптические  модули  (ОМ),  представляющие  собой 

полимерную  трубку,  и  кордели  (пустышки).  Внутри 

каждого  ОМ  может  содержаться  от  2  до  228  ОВ 

и  гидрофобный  заполнитель  для  защиты  от  вла-

ги. В межмодульном пространстве также находится 

гидрофобный  заполнитель  или  водоблокирующие 

элементы: нити, ленты и/или порошки. Кабель име-

ет внутреннюю оболочку из полиэтилена (ПЭ), пери-

ферийный силовой элемент в виде обмотки из ара-

мидных или стеклянных нитей и наружную оболочку 

из  полимерного  материала,  тип  которого  выбирают 

в зависимости от исполнения кабеля [12, 14].

Испытания  ОК  на  стойкость  к  растягивающему 

усилию [4, 17, 15] проведено с помощью испытатель-

ной установки. Эта установка позволяет создать рас-

тягивающее усилие до 100 кН и провести испытания 

по ГОСТ Р МЭК 794-1 (метод Е1). Для испытаний ис-

пользовали образец ОК длиной (300±50) м. Для про-

ведения измерения затухания сигнала (α) с помощью 

рефлектометра этой длины недостаточно. Подобную 

проблему решают путем сварки ОВ автоматическим 

аппаратом «Fujikura 4SM 40S», посредством которой 

волокна из разных модулей соединяют одно за дру-

гим, что увеличивает длину измеряемого участка. По-

сле соединения волокон образуется шлейф, который 

подключали через компенсационную катушку к реф-

лектометру типа «Yokogawa AQ7275» [5, 18].

Длина испытуемого участка ОК при растяжении со-

ставляет 70 м, скорость растяжения не более 100 мм/

мин.  Образец  кабеля  пропускали  через  систему  ро-

ликов и закрепляли на установке растяжения и раз-

давливания. Крепление образца осуществляли в спе-

циально сконструированных захватах, исключающих 

проскальзывание  и  раздавливание  закрепляемых 

концов ОК, а также обеспечивающих осесимметрич-

ное  приложение  растягивающей  нагрузки  к  образцу 

[6, 13].

На внешней оболочке ОК отмечали до приложения 

растягивающего  усилия  участок  длиной  1  м.  В  про-

цессе  растяжения  кабеля  фиксировали  изменение 

длины  этого  участка  и  рассчитывали  относительное 

удлинение кабеля.

До начала испытаний и через 1 минуту после до-

стижения  заданной  нагрузки  контролировали  зату-

хание  и  отсутствие  механических  повреждений  ОК. 

Нагрузку  увеличивали  ступенями.  После  выдержки 

в течение 3 минут воздействия заданной нагрузки на 

первой ступени нагрузку увеличивали [19, 16]. 

Полученные в данной работе результаты исследо-

вания влияния растягивающего усилия на ОК приве-

дены в таблице 1 и построены графики, приведенные 

на рисунках 2 и 3.

Из приведенного на рисунке 2 графика видно, что 

прирост затухания при воздействии предельно допу-

стимой нагрузки на исследуемый кабель не приводит 

к росту коэффициента затухания выше 0,020 дБ.

Испытание  кабеля  марки  ОСД-4х8А-25Т  на  тре-

кингостойкость  [7,  8,  9]  проводили  в  соответствии 

с ГОСТ 27473-87 (МЭК 112-79) «Материалы электро-

изоляционные  твердые».  Метод  определения  срав-

нительного  и  контрольного  индексов  трекингостой-

Рис

. 1. 

Самонесущий

 

ОК

 

марки

 

ОСД

 

на

 

опорах

линий

 

связи

: 1 — 

центральный

 

силовой

 

элемент

,

2 — 

оптический

 

модуль

, 3 — 

гидрофобный

заполнитель

, 4 — 

водоблокирующий

 

элемент

,

5 — 

внутренняя

 

оболочка

, 6 — 

периферийный

 

силовой

 

элемент

, 7 — 

наружная

 

оболочка

1

5

2

6

7

3

4

0,000

0,005

0,010

0,015

0,020

0,025

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

Приращение

 за

ту

х

а

ния 

(

D

), дБ

Растягивающее усилие (

F

P

), кН

Экспериментальные значения

Аппроксимация

Рис

. 2. 

Зависимость

 

приращения

 

затухания

 

от

 

растя

-

гивающего

 

усилия

 

кабеля

 

марки

 

ОСД

-4

х

8

А

-25

Т

Табл. 1. Испытание на растяжение кабеля марки ОСД-4х8А-25Т

Растягиваю-

щее усилие 

(

F

Р

), кН

Затуха-

ния (

), 

дБ

Приращение 

затухания 

(

), дБ

Удлинение 

участка (

l

), 

мм

Относитель-

ное удлине-

ние (

), %

0,0

1,485

0,000

0,0

0,00

2,5

1,485

0,000

0,5

0,05

5,0

1,485

0,000

1,0

0,10

7,5

1,488

0,003

2,0

0,20

10,0

1,488

0,003

3,0

0,30

12,5

1,488

0,003

4,0

0,40

15,0

1,495

0,010

5,0

0,50

17,5

1,496

0,011

5,0

0,50

20,0

1,498

0,013

6,0

0,60

22,5

1,504

0,019

7,0

0,70

25,0

1,505

0,020

8,0

0,80

 4 (55) 2019


Page 4
background image

72

кости  во  влажной  среде».  Испытания  проводили 

в следующих условиях окружающей среды: темпера-

тура  —  20÷22°С,  влажность  —  47÷71%,  атмосфер-

ное  давление  —  99,6÷101,9  кПа.  Для  проведения 

испытания использовали образцы длиной 50 см. Об-

разцы были соответствующим образом подготовле-

ны:  концы  запаяны  термоусадочными  колпачками, 

а в их центральной части на расстоянии 100 мм друг 

от друга были закреплены два электрода из медной 

фольги трапециевидной формы. Схема испытатель-

ной установки приведена на рисунке 4. 

Автотрансформатор  Х1  регулирует  напряжение 

первичной обмотки высоковольтного трансформато-

ра Х2. Нагрузку имитировали путем подключения ре-

зистора 

R

экв

 и конденсатора 

C

экв

, соединен-

ных последовательно (RC-цепь). Величина 

сопротивления  резистора  определяется 

соотношением  напряжения  трекинга  в  ре-

жиме холостого хода (ХХ), то есть при по-

гашенной дуге к току короткого замыкания 

дуги  (ток,  возникающий  в  слое  загрязне-

ния  непосредственно  перед  образованием 

дуги). Резистор в 50 Ом используется в ка-

честве шунта для миллиамперметра.

Испытание проводили одновременно на 

4 образцах, каждый из которых подключали 

к источнику напряжения 

U

XX

 = 25 кВ через 

отдельные  RC-цепи.  С  помощью  системы 

управления  испытательной  установкой  об-

разцы  кабеля  марки  ОСД-4х8А-25Т  под-

вергали  воздействию  300  повторяющихся  циклов 

опрыскивания  соляным  раствором  с  последующим 

естественным высыханием. Расход раствора состав-

лял 2,08±0,08 л/мин. Образцы опрыскивали в тече-

ние 2 минут и затем сушили в течение 13 минут. В те-

чение периода высушивания к медным электродам 

подавали  напряжение  25±0,25  кВ,  при  этом  на  по-

верхности образцов происходили дуговые разряды.

В начале и в конце испытания на образцах прово-

дили замеры тока короткого замыкания (

I

КЗ

 начальное 

и финальное, мА). Для контроля корректности испы-

таний  и  качества  электрического  контакта  измеряли 

падение  напряжения  на  каждом  из  шунтирующих 

резисторов,  имеющих  электрическое  сопротивление 

50 Ом, и сравнивали это напряжение с расчетной ве-

личиной. Результаты измерений представлены в таб-

лице 2 (

Z

экв

 — комплексное эквивалентное сопротив-

ление RC-цепи при частоте напряжения 50 Гц, МОм; 

U

КЗ

 начальное — падение напряжения на шунтирую-

щем резисторе в начале испытания, В; 

U

КЗ

 финаль-

ное  —  падение  напряжения  на  шунтирующем  рези-

сторе 50 Ом в начале испытания, В).

После испытания производили визуальную оцен-

ку состояния образцов. Следы трекинга обнаружены 

на образце номер 4 (

R

экв

 = 5,8 МОм, 

C

экв

 = 457 пФ). 

Внешний  вид  образцов  до  испытания  приведен  на 

рисунке 5 и после испытания — на рисунке 6.

В  местах  наибольшего  повреждения  оболочки 

(рисунок  7)  проводили  микрометрические  изме-

Рис

. 4. 

Схема

 

установки

 

для

 

испытаний

 

кабеля

 

на

 

трекингостой

-

кость

Х1

 — 

автотрансформатор

U

ХХ

 — 

напряжение

 

холостого

 

хода

Х2

 — 

силовой

 

трансформатор

R

экв

 — 

резистор

C

экв

 — 

кон

-

денсатор

I

КЗ

 — 

ток

 

короткого

 

замыкания

Табл. 2. Результаты испытаний 

Номер образца

1

2

3

4

R

экв

, МОм

18,6 13,1

9,2

5,8

C

экв

, пФ

145

200

290

457

Z

экв

, МОм 

28,8 20,6 14,3

9,1

U

XX

 номинальное, кВ

25

25

25

25

I

КЗ

 расчетное, мА

0,869 1,213 1,746 2,758

U

КЗ

 начальное, В

0,044 0,059 0,084 0,134

I

КЗ

 начальное, мА

0,880 0,180 1,680 2,680

U

КЗ

 финальное, В

0,044 0,059 0,083 0,135

I

КЗ

 финальное, мА

0,880 0,180 1,660 2,700

Рис

. 5. 

Внешний

 

вид

 

образцов

 

до

 

испытания

 

на

 

трекингостой

-

кость

Рис

. 6. 

Внешний

 

вид

 

образца

 

номер

 4 

после

 

испытания

 

на

 

трекингостойкость

Рис

. 7. 

Повреждения

 

оболочки

 

на

 

образце

 

номер

 4

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Растягивающее усилие (

F

P

), кН

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

О

тно

ситель

но

е у

д

линение 

(

G

), %

Экспериментальные значения

Аппроксимация

Рис

. 3. 

Зависимость

 

относительного

 

удлинения

 

от

 

рас

-

тягивающего

 

усилия

 

кабеля

 

марки

 

ОСД

-4

х

8

А

-25

Т


Page 5
background image

73

Табл. 3. Результаты измерения коэффициента затухания 

Количество

циклов коле-

баний, млн

Нагруз-

ка, кН

Коэффициент

затухания,

дБ/км

Приращение

коэффициента

затухания, дБ/км

0

2,0

0,442 (Рефлек-

тограмма 1)

10

11,75

0,442

0

20

11,75

0,441

0

30

11,75

0,441

-0,001

40

11,75

0,442

-0,001

50

11,75

0,441

0

60

11,75

0,441

-0,001

70

11,75

0,441

-0,001

80

11,75

0,442

-0,001

90

11,75

0,442

0

100

11,75

0,442 (Рефлек-

тограмма 2)

0

Через 2 часа 

после завер-

шения

0

0,442 (Рефлек-

тограмма 3)

0

рения толщины оболочки. Наибольшая глубина следов 

трекинга составила 0,05 мм, что составляет 2,4% от пер-

воначальной толщины оболочки.

Испытание кабеля марки ОСД-4х8А-25Т на воздействие 

эоловой вибрацией [10, 11, 20] проводили на стенде, схема 

которого приведена на рисунке 8. Образец кабеля длиной 

138  м  был  смонтирован  на  стенде,  представляющем  со-

бой анкерный двухпролетный участок длиной 30 м. Длина 

активного пролета составляла 20 м. Поддерживающий за-

жим был расположен примерно на одной трети расстояния 

между  натяжными  зажимами.  Статический  угол  выхода 

кабеля из зажима относительно горизонта (1,5±0,5)°. Для 

предотвращения  перемещения  оптического  волокна  вну-

три оптического модуля кабели с обоих концов ОК были 

уложены в бухты диаметром 1 м.

Все  измерения  и  контроль  амплитуды  вибрации  про-

изводили в пучности свободной полуволны колебаний, но 

только  не  в  полуволне,  ближайшей  к  поддерживающему 

зажиму.  Длину  участка,  подвергаемого  воздействию  ви-

брационных нагрузок, то есть между натяжными зажимами 

выбирали так, чтобы суммарная длина ОВ составляла не 

менее 100 м.

Для  проведения  измерения  коэффициента  затухания 

ОВ были сварены в шлейф и подключены к измеритель-

ному  прибору.  Измерения  коэффициента  затухания  про-

водились на длине волны 1550 нм. Начальное измерение 

коэффициента затухания проводилось при натяжении ка-

Рис

. 8. 

Схема

 

стенда

 

для

 

испытаний

 

на

 

стойкость

 

к

 

эоловой

 

вибрации

Система 

управления

Вибростол

Испытуемый 

образец

Силовая 

опора

Силовая 

опора

Ограничи-

тельная 

опора

Ограничи-

тельная 

опора

Поддерживающая 

опора

беля  2,0  кН,  до  установления  окончательного 

натяжения.  Тяжение  кабеля  при  проведении 

испытания  составляло  11,75  кН  (величина 

МРН).  Смонтированный  кабель  подвергали 

100 млн циклов колебаний с двойной амплиту-

дой 5,2±0,5 мм (1/3 диаметра кабеля) при ча-

стоте колебаний 40,1 Гц.

Измерения коэффициента затухания про-

водили  через  каждые  10  млн  циклов  виб-

рации.  Финальные  оптические  измерения 

сделаны через 2 часа после полного завер-

шения  испытания.  По  окончании  испытания 

на  стойкость  к  эоловой  вибрации  произве-

ден разбор поддерживающего зажима и про-

ведены  измерения  овальности  оптического 

сердечника. Результаты измерения коэффи-

циента затухания кабеля приведены в табли-

це 3, а также на рисун ках 9–11.

Рис

. 10. 

Рефлектограмма

 2

Рис

. 9. 

Рефлектограмма

 1

 4 (55) 2019


Page 6
background image

74

Проскальзывание и разрушение элементов зажимов в про-

цессе испытаний не установлено. Внешние повреждения кабе-

ля отсутствуют. После испытания произведена разборка под-

держивающего  зажима  и  измерения  овальности  оптического 

сердечника. При обследовании установлено отсутствие види-

мых повреждений элементов конструкции кабеля, овальность 

оптического сердечника составляет не более 3,1%.

Проведенные исследования подтвердили техническую воз-

можность применения исследуемого ОК для монтажа на опо-

рах ЛЭП.  

Рис

. 11. 

Рефлектограмма

 3

ЛИТЕРАТУРА

1.  Гороховский Е.В. Условия электро-

проводимости самонесущего воло -

конно-оптического  кабеля.  Экспе-

риментальные данные // Инженер-

ный  вестник  Дона,  2013,  №  4(27). 

С. 72.

2.  Baozhuang  Shi,  George  G.  Karady. 

Experimental Studies of the Charac-

teristics of Dry Band Arcing on ADSS 

Fiber  Optic  Cables.  IEEE  Trans-

actions  On  Power  Delivery,  2004. 

Vol. 19, No. 4.

3.  Бондаренко  О.В.,  Степанов  Д.М.,

Власов  О.М.,  Назаренко  А.Ф.  Ис-

следование  механического  напря-

жения в диэлектрическом самоне-

сущем волоконно-оптическом кабе-

ле  под  действием  растягивающих 

усилий  и  температуры  //  Науковi 

працi  Донецького  нацiонального 

тех нiчного  унiверситету.  Серiя:  об -

числювальна  технiка  та  автома-

тизацiя,  2011,  №  20(182).  С.  174–

179.

4.  Боев  М.А.,  Маунг  Эй.  Исследова-

ние  механических  свойств  под-

весных  оптических  кабелей,  пред-

назначенных  для  тропического 

климата // Вестник МЭИ, 2014, № 3. 

С. 47–50.

5.  Боев  М.А.,  Хейн  Мьят  Ко.  Иссле-

дование  механических  свойств 

подвесных  и  самонесущих  опти-

ческих  кабелей,  предназначенных 

для  зоновой  связи  в  тропическом 

климате // Вестник МЭИ, 2018, № 6. 

С. 58–65.

6.  Боев М.А., Аунг Хаунг У. Исследо-

вание  влияния  внешних  факторов 

на  оптические  кабели,  подводя-

щие волокно в дом // Первая миля, 

2012, № 1(28). С. 28–31.

7.  Rowland  S.M.,  Craddock  K.,  et.  al. 

The  development  of  a  metal-free, 

self-supporting optical cables for use 

on  long  span  high-voltage  overhead 

power lines. Proceedings of the 36th 

International Wire and Cable Sympo-

sium, Arlington, 1987, pp. 449-456.

8.  Carter  C.N.  Arc  control  devices  for 

use on All Dielectric Self Supporting 

optical  cables.  IEE  Proceedings-A, 

September 1993, Vol. 140, No 5, pp. 

357-361.

9.  Carter  C.N.,  Deas  J.,  Haigh  N.R., 

Rowland  S.M.  Applicability  of  all-

dielectric  self  supporting  cable 

system to very high voltage overhead 

power  lines.  Proceeding  of  the 

46th  International  Wire  and  Cable 

Symposium, 1997, pp. 622-631.

10. Rawlins  C.B.  Research  on  vibration 

of  overhead  ground  wires.  IEEE 

Transactions on Power Delivery, April 

1988, Vol. 3, No 2, pp. 769-775.

11. Lilien  J.-L.,  Pr.  Power  Line  Aeolian 

Vibrations.  Proceeding  of  ULG  uni-

versity  –  Department  of  Electronics, 

Electricity  and  Computer  Sciences. 

Transmission  &  Distribution  of  Elec-

trical Energy. November, 2013. URL: 

https://ru.scribd.com/docu ment/

205753083/Vibrations-eoliennes-

intro-pdf. 

12. Боев М.А., Маунг Эй. Эксперимен-

тальные  исследования  механиче-

ских свойств подвесных оптических 

кабелей для тропического климата 

//  Кабели  и  провода,  2015,  №  3 

(352). С. 8–12.

13. Chen J., Huang Zh., Li L., etl. Fretting 

damage  characteristics  of  overhead 

electrical conductors // Electric Power, 

2004, No. 10, pp. 35-37.

14. Боев  М.А.,  Хейн  Мьят  Ко.  Опти-

ческий  самонесущий  кабель  для 

зоновой связи / Труды ХVI Между-

народной  конференции  «Электро-

механика, электротехнологии, элек -

тротехнические  материалы  и  ком-

поненты»,  Крым,  19–24  сентября. 

Алушта, 2016. C. 70–71.

15. Боев  М.А.,  Маунг  Эй.  Кратковре-

менная  механическая  прочность 

подвесных  оптических  кабелей  // 

Кабели и провода, 2015, № 4 (353). 

С. 18–22.

16. Боев М.А., Маунг Эй. Вытяжка под-

весных оптических кабелей / Труды 

ХV  Международной  конференции 

«Электромеханика,  электротехно-

логии, электротехнические матери-

алы  и  компоненты»,  Крым,  21–27 

сентября. Алушта, 2014. C. 71–73. 

17. Боев М.А., Зин Мин Латт. Стойкость 

к растягивающему усилию оптиче-

ских кабелей для широкополосного 

доступа // Вестник МЭИ, 2017, № 3. 

С. 67–72.

18. Боев  М.А.,  Зин  Мин  Латт.  Затуха-

ние  мощности  сигнала  в  оптиче-

ском волокне при воздействии раз-

давливающего  усилия  на  внутри -

объектовые  оптические  кабели  // 

Кабели и провода, 2016, № 6(361). 

С. 24–26.

19. Боев М.А., Зин Мин Латт. Стойкость 

к растягивающему усилию оптиче-

ских кабелей для широкополосного 

доступа // Вестник МЭИ, 2017, № 3. 

С. 67–72.

20. Chen H., Wang Ch., Li J., etl. Appli ca-

tion of On-line Monitoring Technologies 

for  UHV  AC  Transmission  Lines  // 

Power  System  Technology,  2009, 

No. 10, pp. 55-58.

REFERENCES

1.  Gorokhovskiy E.V. Conductivity con-

ditions of a self-supporting fi ber optic 

cable.  Experimental  data. 

Inzhen-

ernyy vestnik Dona

 [Engineering jour-

nal of Don], 2013, no. 4(27), pp. 72. 

(in Russian)

2.  Baozhuang  Shi,  George  G.  Karady. 

Experimental Studies of the Charac-

teristics of Dry Band Arcing on ADSS 

Fiber  Optic  Cables.  IEEE  Trans-

actions  On  Power  Delivery,  2004. 

Vol. 19, No. 4.

3.  Bondarenko  O.V.,  Stepanov  D.M., 

Vlasov O.M., Nazarenko A.F. Investi-

gation of mechanical tension in a di-

electric self-supporting fi ber optic ca-

ble under the action of tensile forces 

and  temperature.  Scientifi c  works  of 

Donetsk  national  technical  Univer-

sity.  Series:  computer  engineering 

and  automation,  2011,  No.  20(182). 

Pp. 174–179.

4.  Boyev M.A., Maung Ey. Investigation 

of the mechanical properties of sus-

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ


Page 7
background image

75

pension  optical  cables  designed  for 

tropical climates. 

Vestnik MEI [

Bulle-

tin of MPEI], 2014, no. 3, pp. 47–50. 

(in Russian) 

5.  Boyev  M.A.,  Kheyn  Myat  Ko.  Inves-

tigation of the mechanical properties 

of  suspension  and  self-supporting 

optical cables intended for area com-

munication in tropical climate. 

Vestnik 

MEI

  [Bulletin  of  MPEI],  2018,  no.  6, 

pp. 58–65. (in Russian) 

6.  Boyev M. A., Aung Khaung U. Inves-

tigation of external factors impact on 

leading-in optical fi ber cables. 

Perva-

ya milya

 [Last mile], 2012, no. 1(28), 

pp. 28–31. (in Russian) 

7.  Rowland  S.M.,  Craddock  K.,  et.  al. 

The  development  of  a  metal-free, 

self-supporting optical cables for use 

on  long  span  high-voltage  overhead 

power lines. Proceedings of the 36th 

International Wire and Cable Sympo-

sium, Arlington, 1987, pp. 449-456.

8.  Carter  C.N.  Arc  control  devices  for 

use on All Dielectric Self Supporting 

optical  cables.  IEE  Proceedings-A, 

September  1993.  Vol.  140,  no.  5, 

pp. 357-361.

9.  Carter  C.N.,  Deas  J.,  Haigh  N.R., 

Rowland  S.M.  Applicability  of  all-di-

electric self supporting cable system 

to very high voltage overhead power 

lines. Proceeding of the 46th Interna-

tional  Wire  and  Cable  Symposium, 

1997, pp. 622-631.

10. Rawlins  C.B.  Research  on  vibra-

tion of overhead ground wires. IEEE 

Transactions on Power Delivery, April 

1988, Vol. 3, No 2, pp. 769-775.

11. Lilien  J.-L.,  Pr.  Power  Line  Aeolian 

Vibrations.  Proceeding  of  ULG  uni-

versity  –  Department  of  Electronics, 

Electricity  and  Computer  Sciences. 

Transmission  &  Distribution  of  Elec-

trical Energy. November, 2013. URL: 

https://ru.scribd.com/docu ment/

205753083/Vibrations-eoliennes-

intro-pdf. 

12. Boyev  M.A.,  Maung  Ey.  Experimen-

tal studies of the mechanical proper-

ties  of  suspension  optical  cables  for 

tropical  climates. 

Kabeli i provoda

 

[Cables and wires], 2015, no. 3(352), 

pp. 8-12. (in Russian)

13. Chen J., Huang Zh., Li L., etl. Fretting 

damage  characteristics  of  overhead 

electrical conductors // Electric Pow-

er, 2004. No. 10, pp. 35-37.

14. Boyev  M.A.,  Kheyn  Myat  Ko.  Self-

supporting optical cable for area com-

munication. 

Trudy 

Х

VI Mezhdunarod-

noy konferentsii "Elektromekhanika, 
elektrotekhnologii, elektrotekhniches-
kiye materialy i komponenty"

  [Pro-

ceedings  of  the  16th  International 

Conference "Electromechanics, Elec-

trotechnologies, Electrotechnical Ma-

terials  and  Components"].  Alushta, 

2016, pp. 70–71. (in Russian)

15. Boyev  M.A.,  Maung  Ey.  Short-term 

mechanical  strength  of  suspension 

optical cables. 

Kabeli i provoda 

[Ca-

bles  and  wires],  2015,  no.  4(353), 

pp. 18-22. (in Russian)

16. Boyev  M.A.,  Maung  Ey.  Pulling  of 

suspension  optical  cables. 

Trudy 

Х

V Mezhdunarodnoy konferentsii 

"Elektromekhanika, elektrotekhnolo-
gii, elektrotekhnicheskiye materialy 
i komponenty"

  [Proceedings  of  the 

15th International Conference "Elec-

tromechanics,  Electrotechnologies, 

Electrotechnical  Materials  and  Com-

ponents"]. Alushta,  2014,  pp.  71–73 

(in Russian)

17. Boyev M.A., Zin Min Latt. Stretching 

resistance of optical cables for broad-

band  access. 

Vestnik MEI

  [Bulletin 

of MPEI], 2017, no. 3, pp. 67–72. (in 

Russian) 

18. Boyev M.A., Zin Min Latt. Signal pow-

er attenuation in an optical fi ber under 

the infl uence of crushing force on in-

door optical cables. 

Kabeli i provoda

 

[Cables and wires], 2016, no. 6(361), 

pp. 24-26. (in Russian)

19. Boyev M.A., Zin Min Latt. Stretching 

resistance of optical cables for broad-

band  access. 

Vestnik MEI

  [Bulletin 

of MPEI], 2017, no. 3, pp. 67–72. (in 

Russian) 

20. Chen H., Wang Ch., Li J., etl. Applica-

tion  of  On-line  Monitoring  Technolo-

gies for UHV AC Transmission Lines 

//  Power  System  Technology,  2009. 

No. 10, pp. 55-58.

 4 (55) 2019


Читать онлайн

Представлены результаты исследования оптического кабеля, предназначенного для построения воздушных линий связи, проложенных на опорах существующих высоковольтных линий электропередачи, контактной сети электрических железных дорог и пр., где происходит воздействие на кабель сильного электромагнитного поля. Исследуемый кабель представляет собой самонесущую конструкцию, изготовленную с использованием только диэлектрических материалов (в зарубежной терминологии это кабель типа ADSS). Такой способ создания линий связи значительно дешевле, чем применение оптических волокон, встроенных в грозозащитный трос. В статье приведены результаты испытаний такого кабеля марки ОСД, изготовленного в соответствии с требованиями технических условий, на растяжение при воздействии растягивающей нагрузки до 25 кН, трекингостойкость во влажной среде и воздействие эоловой вибрации. Испытания на трекингостойкость проводили в следующих условиях окружающей среды: температура — 20÷22°С, влажность — 47÷71%, атмосферное давление — 99,6÷101,9 кПа. Результаты испытаний показали пригодность исследованного кабеля для монтажа на опорах линий электропередачи.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»