Оптический кабель зоновой связи для прокладки на опорах высоковольтных линий электропередачи

Page 1

Page 2

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Оптический кабель зоновой
связи для прокладки на опорах
высоковольтных линий
электропередачи

УДК 621.315.2:681.7.068

Боев

д.т.н., профессор

кафедры ФТЭМК

ФГБОУ ВО «НИУ

«МЭИ»

Хейн

Мьят

Ко

аспирант кафедры

ФТЭМК ФГБОУ ВО

«НИУ «МЭИ»

Представлены

результаты

исследования

оптического

кабеля

предназначенно

го

для

построения

воздушных

линий

связи

проложенных

на

опорах

существу

ющих

высоковольтных

линий

электропередачи

контактной

сети

электрических

железных

дорог

пр

где

происходит

воздействие

на

кабель

сильного

электро

магнитного

поля

Исследуемый

кабель

представляет

собой

самонесущую

кон

струкцию

изготовленную

использованием

только

диэлектрических

материа

лов

(

зарубежной

терминологии

это

кабель

типа

ADSS).

Такой

способ

создания

линий

связи

значительно

дешевле

чем

применение

оптических

волокон

встро

енных

грозозащитный

трос

статье

приведены

результаты

испытаний

такого

кабеля

марки

ОСД

изготовленного

соответствии

требованиями

технических

условий

на

растяжение

при

воздействии

растягивающей

нагрузки

до

кН

трекингостойкость

во

влажной

среде

воздействие

эоловой

вибрации

Испы

тания

на

трекингостойкость

проводили

следующих

условиях

окружающей

среды

температура

— 20÷22°

влажность

— 47÷71%,

атмосферное

давление

—

99,6÷101,9

кПа

Результаты

испытаний

показали

пригодность

исследованного

кабеля

для

монтажа

на

опорах

линий

электропередачи

Ключевые

слова

оптический кабель,

оптическое волок-

но, растягивающее

усилие, относительное

удлинение, прираще-

ние затухания, трекин-

гостойкость, эоловая

вибрация, зоновая

связь

ифровая энергетика требует, в первую очередь, создания ка-

налов связи — сегодня это оптические кабели (ОК). В дан-

ной работе исследованы ОК для зоновой связи, при про-

кладке которых широко используют опоры высоковольтных

линий электропередачи (ЛЭП), а также опоры контактной сети

электрических железных дорог.

Для построения волоконно-оптических линий связи (ВОЛС) на ЛЭП

одним из наиболее распространенных способов является использова-

ние оптических волокон (ОВ), встроенных в грозозащитный трос. Линии

электропередачи напряжением 35 кВ и выше защищают токопроводя-

щие провода от ударов молнии с помощью натянутых вверху вдоль воз-

душной ЛЭП грозозащитных тросов. На одной линии электропередачи их

может быть несколько — количество зависит от таких составляющих, как

сопротивление грунта, степень защиты от прямых ударов молнии, класс

напряжения. Этот способ экономически оправдан при строительстве но-

вых ЛЭП. Для тех линий, где грозозащитные тросы уже смонтированы,

их замена требует значительных затрат. На ЛЭП напряжением менее

35 кВ применение грозозащитных тросов вообще не требуется.

Построения ВОЛС на опорах существующих ЛЭП и контактной сети

электрических железных дорог проводят с использованием полностью

диэлектрических самонесущих кабелей (в зарубежной терминологии ка-

бели типа ADSS). Такой способ создания ВОЛС значительно дешевле,

чем применение ОВ, встроенных в грозозащитный трос.

Вместе с тем создание ОК для технологии ADSS сопряжено с ре-

шением проблем дополнительного воздействия на кабель сильного

электромагнитного поля и существенных механических нагрузок [1, 2].

Длительная эксплуатация ADSS-кабелей в поле силовых линий электро-

магнитного поля под постоянной растягивающей нагрузкой возможна

для ОК, стойких к эоловой вибрации, галопированию (пляске), имеющих

трекингостойкую оболочку.

воздушные линии

Page 3

В данной работе объектом испытаний выбран

самонесущий ОК [3] марки ОСД-4х8А-25Т, изготов-

ленный по ТУ 3587-001-58743450-2005 (рисунок 1).

Кабель имеет диэлектрический центральный сило-

вой элемент (ЦСЭ), выполненный, как правило, из

стеклопластикового стержня. Вокруг ЦСЭ скручены

оптические модули (ОМ), представляющие собой

полимерную трубку, и кордели (пустышки). Внутри

каждого ОМ может содержаться от 2 до 228 ОВ

и гидрофобный заполнитель для защиты от вла-

ги. В межмодульном пространстве также находится

гидрофобный заполнитель или водоблокирующие

элементы: нити, ленты и/или порошки. Кабель име-

ет внутреннюю оболочку из полиэтилена (ПЭ), пери-

ферийный силовой элемент в виде обмотки из ара-

мидных или стеклянных нитей и наружную оболочку

из полимерного материала, тип которого выбирают

в зависимости от исполнения кабеля [12, 14].

Испытания ОК на стойкость к растягивающему

усилию [4, 17, 15] проведено с помощью испытатель-

ной установки. Эта установка позволяет создать рас-

тягивающее усилие до 100 кН и провести испытания

по ГОСТ Р МЭК 794-1 (метод Е1). Для испытаний ис-

пользовали образец ОК длиной (300±50) м. Для про-

ведения измерения затухания сигнала (α) с помощью

рефлектометра этой длины недостаточно. Подобную

проблему решают путем сварки ОВ автоматическим

аппаратом «Fujikura 4SM 40S», посредством которой

волокна из разных модулей соединяют одно за дру-

гим, что увеличивает длину измеряемого участка. По-

сле соединения волокон образуется шлейф, который

подключали через компенсационную катушку к реф-

лектометру типа «Yokogawa AQ7275» [5, 18].

Длина испытуемого участка ОК при растяжении со-

ставляет 70 м, скорость растяжения не более 100 мм/

мин. Образец кабеля пропускали через систему ро-

ликов и закрепляли на установке растяжения и раз-

давливания. Крепление образца осуществляли в спе-

циально сконструированных захватах, исключающих

проскальзывание и раздавливание закрепляемых

концов ОК, а также обеспечивающих осесимметрич-

ное приложение растягивающей нагрузки к образцу

[6, 13].

На внешней оболочке ОК отмечали до приложения

растягивающего усилия участок длиной 1 м. В про-

цессе растяжения кабеля фиксировали изменение

длины этого участка и рассчитывали относительное

удлинение кабеля.

До начала испытаний и через 1 минуту после до-

стижения заданной нагрузки контролировали зату-

хание и отсутствие механических повреждений ОК.

Нагрузку увеличивали ступенями. После выдержки

в течение 3 минут воздействия заданной нагрузки на

первой ступени нагрузку увеличивали [19, 16].

Полученные в данной работе результаты исследо-

вания влияния растягивающего усилия на ОК приве-

дены в таблице 1 и построены графики, приведенные

на рисунках 2 и 3.

Из приведенного на рисунке 2 графика видно, что

прирост затухания при воздействии предельно допу-

стимой нагрузки на исследуемый кабель не приводит

к росту коэффициента затухания выше 0,020 дБ.

Испытание кабеля марки ОСД-4х8А-25Т на тре-

кингостойкость [7, 8, 9] проводили в соответствии

с ГОСТ 27473-87 (МЭК 112-79) «Материалы электро-

изоляционные твердые». Метод определения срав-

нительного и контрольного индексов трекингостой-

Рис

. 1.

Самонесущий

ОК

марки

ОСД

на

опорах

линий

связи

: 1 —

центральный

силовой

элемент

2 —

оптический

модуль

, 3 —

гидрофобный

заполнитель

, 4 —

водоблокирующий

элемент

5 —

внутренняя

оболочка

, 6 —

периферийный

силовой

элемент

, 7 —

наружная

оболочка

0,000

0,005

0,010

0,015

0,020

0,025

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

Приращение

за

ту

ния

(

), дБ

Растягивающее усилие (

), кН

Экспериментальные значения

Аппроксимация

Рис

. 2.

Зависимость

приращения

затухания

от

растя

гивающего

усилия

кабеля

марки

ОСД

-4

-25

Табл. 1. Испытание на растяжение кабеля марки ОСД-4х8А-25Т

Растягиваю-

щее усилие

(

), кН

Затуха-

ния (



дБ

Приращение

затухания

(



), дБ

Удлинение

участка (



мм

Относитель-

ное удлине-

ние (



), %

0,0

1,485

0,000

0,0

0,00

2,5

1,485

0,000

0,5

0,05

5,0

1,485

0,000

1,0

0,10

7,5

1,488

0,003

2,0

0,20

10,0

1,488

0,003

3,0

0,30

12,5

1,488

0,003

4,0

0,40

15,0

1,495

0,010

5,0

0,50

17,5

1,496

0,011

5,0

0,50

20,0

1,498

0,013

6,0

0,60

22,5

1,504

0,019

7,0

0,70

25,0

1,505

0,020

8,0

0,80

№

4 (55) 2019

Page 4

кости во влажной среде». Испытания проводили

в следующих условиях окружающей среды: темпера-

тура — 20÷22°С, влажность — 47÷71%, атмосфер-

ное давление — 99,6÷101,9 кПа. Для проведения

испытания использовали образцы длиной 50 см. Об-

разцы были соответствующим образом подготовле-

ны: концы запаяны термоусадочными колпачками,

а в их центральной части на расстоянии 100 мм друг

от друга были закреплены два электрода из медной

фольги трапециевидной формы. Схема испытатель-

ной установки приведена на рисунке 4.

Автотрансформатор Х1 регулирует напряжение

первичной обмотки высоковольтного трансформато-

ра Х2. Нагрузку имитировали путем подключения ре-

зистора

экв

и конденсатора

экв

, соединен-

ных последовательно (RC-цепь). Величина

сопротивления резистора определяется

соотношением напряжения трекинга в ре-

жиме холостого хода (ХХ), то есть при по-

гашенной дуге к току короткого замыкания

дуги (ток, возникающий в слое загрязне-

ния непосредственно перед образованием

дуги). Резистор в 50 Ом используется в ка-

честве шунта для миллиамперметра.

Испытание проводили одновременно на

4 образцах, каждый из которых подключали

к источнику напряжения

= 25 кВ через

отдельные RC-цепи. С помощью системы

управления испытательной установкой об-

разцы кабеля марки ОСД-4х8А-25Т под-

вергали воздействию 300 повторяющихся циклов

опрыскивания соляным раствором с последующим

естественным высыханием. Расход раствора состав-

лял 2,08±0,08 л/мин. Образцы опрыскивали в тече-

ние 2 минут и затем сушили в течение 13 минут. В те-

чение периода высушивания к медным электродам

подавали напряжение 25±0,25 кВ, при этом на по-

верхности образцов происходили дуговые разряды.

В начале и в конце испытания на образцах прово-

дили замеры тока короткого замыкания (

КЗ

начальное

и финальное, мА). Для контроля корректности испы-

таний и качества электрического контакта измеряли

падение напряжения на каждом из шунтирующих

резисторов, имеющих электрическое сопротивление

50 Ом, и сравнивали это напряжение с расчетной ве-

личиной. Результаты измерений представлены в таб-

лице 2 (

экв

— комплексное эквивалентное сопротив-

ление RC-цепи при частоте напряжения 50 Гц, МОм;

КЗ

начальное — падение напряжения на шунтирую-

щем резисторе в начале испытания, В;

КЗ

финаль-

ное — падение напряжения на шунтирующем рези-

сторе 50 Ом в начале испытания, В).

После испытания производили визуальную оцен-

ку состояния образцов. Следы трекинга обнаружены

на образце номер 4 (

экв

= 5,8 МОм,

экв

= 457 пФ).

Внешний вид образцов до испытания приведен на

рисунке 5 и после испытания — на рисунке 6.

В местах наибольшего повреждения оболочки

(рисунок 7) проводили микрометрические изме-

Рис

. 4.

Схема

установки

для

испытаний

кабеля

на

трекингостой

кость

Х1

—

автотрансформатор

;

ХХ

—

напряжение

холостого

хода

;

Х2

—

силовой

трансформатор

;

экв

—

резистор

;

экв

—

кон

денсатор

;

КЗ

—

ток

короткого

замыкания

Табл. 2. Результаты испытаний

Номер образца

экв

, МОм

18,6 13,1

9,2

5,8

экв

, пФ

145

200

290

457

экв

, МОм

28,8 20,6 14,3

9,1

номинальное, кВ

КЗ

расчетное, мА

0,869 1,213 1,746 2,758

КЗ

начальное, В

0,044 0,059 0,084 0,134

КЗ

начальное, мА

0,880 0,180 1,680 2,680

КЗ

финальное, В

0,044 0,059 0,083 0,135

КЗ

финальное, мА

0,880 0,180 1,660 2,700

Рис

. 5.

Внешний

вид

образцов

до

испытания

на

трекингостой

кость

Рис

. 6.

Внешний

вид

образца

номер

после

испытания

на

трекингостойкость

Рис

. 7.

Повреждения

оболочки

на

образце

номер

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Растягивающее усилие (

), кН

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

тно

ситель

но

е у

линение

(

), %

Экспериментальные значения

Аппроксимация

Рис

. 3.

Зависимость

относительного

удлинения

от

рас

тягивающего

усилия

кабеля

марки

ОСД

-4

-25

Page 5

Табл. 3. Результаты измерения коэффициента затухания

Количество

циклов коле-

баний, млн

Нагруз-

ка, кН

Коэффициент

затухания,

дБ/км

Приращение

коэффициента

затухания, дБ/км

2,0

0,442 (Рефлек-

тограмма 1)

–

11,75

0,442

11,75

0,441

11,75

0,441

-0,001

11,75

0,442

-0,001

11,75

0,441

11,75

0,441

-0,001

11,75

0,441

-0,001

11,75

0,442

-0,001

11,75

0,442

100

11,75

0,442 (Рефлек-

тограмма 2)

Через 2 часа

после завер-

шения

0,442 (Рефлек-

тограмма 3)

рения толщины оболочки. Наибольшая глубина следов

трекинга составила 0,05 мм, что составляет 2,4% от пер-

воначальной толщины оболочки.

Испытание кабеля марки ОСД-4х8А-25Т на воздействие

эоловой вибрацией [10, 11, 20] проводили на стенде, схема

которого приведена на рисунке 8. Образец кабеля длиной

138 м был смонтирован на стенде, представляющем со-

бой анкерный двухпролетный участок длиной 30 м. Длина

активного пролета составляла 20 м. Поддерживающий за-

жим был расположен примерно на одной трети расстояния

между натяжными зажимами. Статический угол выхода

кабеля из зажима относительно горизонта (1,5±0,5)°. Для

предотвращения перемещения оптического волокна вну-

три оптического модуля кабели с обоих концов ОК были

уложены в бухты диаметром 1 м.

Все измерения и контроль амплитуды вибрации про-

изводили в пучности свободной полуволны колебаний, но

только не в полуволне, ближайшей к поддерживающему

зажиму. Длину участка, подвергаемого воздействию ви-

брационных нагрузок, то есть между натяжными зажимами

выбирали так, чтобы суммарная длина ОВ составляла не

менее 100 м.

Для проведения измерения коэффициента затухания

ОВ были сварены в шлейф и подключены к измеритель-

ному прибору. Измерения коэффициента затухания про-

водились на длине волны 1550 нм. Начальное измерение

коэффициента затухания проводилось при натяжении ка-

Рис

. 8.

Схема

стенда

для

испытаний

на

стойкость

эоловой

вибрации

Система

управления

Вибростол

Испытуемый

образец

Силовая

опора

Силовая

опора

Ограничи-

тельная

опора

Ограничи-

тельная

опора

Поддерживающая

опора

беля 2,0 кН, до установления окончательного

натяжения. Тяжение кабеля при проведении

испытания составляло 11,75 кН (величина

МРН). Смонтированный кабель подвергали

100 млн циклов колебаний с двойной амплиту-

дой 5,2±0,5 мм (1/3 диаметра кабеля) при ча-

стоте колебаний 40,1 Гц.

Измерения коэффициента затухания про-

водили через каждые 10 млн циклов виб-

рации. Финальные оптические измерения

сделаны через 2 часа после полного завер-

шения испытания. По окончании испытания

на стойкость к эоловой вибрации произве-

ден разбор поддерживающего зажима и про-

ведены измерения овальности оптического

сердечника. Результаты измерения коэффи-

циента затухания кабеля приведены в табли-

це 3, а также на рисун ках 9–11.

Рис

. 10.

Рефлектограмма

Рис

. 9.

Рефлектограмма

№

4 (55) 2019

Page 6

Проскальзывание и разрушение элементов зажимов в про-

цессе испытаний не установлено. Внешние повреждения кабе-

ля отсутствуют. После испытания произведена разборка под-

держивающего зажима и измерения овальности оптического

сердечника. При обследовании установлено отсутствие види-

мых повреждений элементов конструкции кабеля, овальность

оптического сердечника составляет не более 3,1%.

Проведенные исследования подтвердили техническую воз-

можность применения исследуемого ОК для монтажа на опо-

рах ЛЭП.

Рис

. 11.

Рефлектограмма

ЛИТЕРАТУРА

1. Гороховский Е.В. Условия электро-

проводимости самонесущего воло -

конно-оптического кабеля. Экспе-

риментальные данные // Инженер-

ный вестник Дона, 2013, № 4(27).

С. 72.

2. Baozhuang Shi, George G. Karady.

Experimental Studies of the Charac-

teristics of Dry Band Arcing on ADSS

Fiber Optic Cables. IEEE Trans-

actions On Power Delivery, 2004.

Vol. 19, No. 4.

3. Бондаренко О.В., Степанов Д.М.,

Власов О.М., Назаренко А.Ф. Ис-

следование механического напря-

жения в диэлектрическом самоне-

сущем волоконно-оптическом кабе-

ле под действием растягивающих

усилий и температуры // Науковi

працi Донецького нацiонального

тех нiчного унiверситету. Серiя: об -

числювальна технiка та автома-

тизацiя, 2011, № 20(182). С. 174–

179.

4. Боев М.А., Маунг Эй. Исследова-

ние механических свойств под-

весных оптических кабелей, пред-

назначенных для тропического

климата // Вестник МЭИ, 2014, № 3.

С. 47–50.

5. Боев М.А., Хейн Мьят Ко. Иссле-

дование механических свойств

подвесных и самонесущих опти-

ческих кабелей, предназначенных

для зоновой связи в тропическом

климате // Вестник МЭИ, 2018, № 6.

С. 58–65.

6. Боев М.А., Аунг Хаунг У. Исследо-

вание влияния внешних факторов

на оптические кабели, подводя-

щие волокно в дом // Первая миля,

2012, № 1(28). С. 28–31.

7. Rowland S.M., Craddock K., et. al.

The development of a metal-free,

self-supporting optical cables for use

on long span high-voltage overhead

power lines. Proceedings of the 36th

International Wire and Cable Sympo-

sium, Arlington, 1987, pp. 449-456.

8. Carter C.N. Arc control devices for

use on All Dielectric Self Supporting

optical cables. IEE Proceedings-A,

September 1993, Vol. 140, No 5, pp.

357-361.

9. Carter C.N., Deas J., Haigh N.R.,

Rowland S.M. Applicability of all-

dielectric self supporting cable

system to very high voltage overhead

power lines. Proceeding of the

46th International Wire and Cable

Symposium, 1997, pp. 622-631.

10. Rawlins C.B. Research on vibration

of overhead ground wires. IEEE

Transactions on Power Delivery, April

1988, Vol. 3, No 2, pp. 769-775.

11. Lilien J.-L., Pr. Power Line Aeolian

Vibrations. Proceeding of ULG uni-

versity – Department of Electronics,

Electricity and Computer Sciences.

Transmission & Distribution of Elec-

trical Energy. November, 2013. URL:

https://ru.scribd.com/docu ment/

205753083/Vibrations-eoliennes-

intro-pdf.

12. Боев М.А., Маунг Эй. Эксперимен-

тальные исследования механиче-

ских свойств подвесных оптических

кабелей для тропического климата

// Кабели и провода, 2015, № 3

(352). С. 8–12.

13. Chen J., Huang Zh., Li L., etl. Fretting

damage characteristics of overhead

electrical conductors // Electric Power,

2004, No. 10, pp. 35-37.

14. Боев М.А., Хейн Мьят Ко. Опти-

ческий самонесущий кабель для

зоновой связи / Труды ХVI Между-

народной конференции «Электро-

механика, электротехнологии, элек -

тротехнические материалы и ком-

поненты», Крым, 19–24 сентября.

Алушта, 2016. C. 70–71.

15. Боев М.А., Маунг Эй. Кратковре-

менная механическая прочность

подвесных оптических кабелей //

Кабели и провода, 2015, № 4 (353).

С. 18–22.

16. Боев М.А., Маунг Эй. Вытяжка под-

весных оптических кабелей / Труды

ХV Международной конференции

«Электромеханика, электротехно-

логии, электротехнические матери-

алы и компоненты», Крым, 21–27

сентября. Алушта, 2014. C. 71–73.

17. Боев М.А., Зин Мин Латт. Стойкость

к растягивающему усилию оптиче-

ских кабелей для широкополосного

доступа // Вестник МЭИ, 2017, № 3.

С. 67–72.

18. Боев М.А., Зин Мин Латт. Затуха-

ние мощности сигнала в оптиче-

ском волокне при воздействии раз-

давливающего усилия на внутри -

объектовые оптические кабели //

Кабели и провода, 2016, № 6(361).

С. 24–26.

19. Боев М.А., Зин Мин Латт. Стойкость

к растягивающему усилию оптиче-

ских кабелей для широкополосного

доступа // Вестник МЭИ, 2017, № 3.

С. 67–72.

20. Chen H., Wang Ch., Li J., etl. Appli ca-

tion of On-line Monitoring Technologies

for UHV AC Transmission Lines //

Power System Technology, 2009,

No. 10, pp. 55-58.

REFERENCES

1. Gorokhovskiy E.V. Conductivity con-

ditions of a self-supporting ﬁ ber optic

cable. Experimental data.

Inzhen-

ernyy vestnik Dona

[Engineering jour-

nal of Don], 2013, no. 4(27), pp. 72.

(in Russian)

2. Baozhuang Shi, George G. Karady.

Experimental Studies of the Charac-

teristics of Dry Band Arcing on ADSS

Fiber Optic Cables. IEEE Trans-

actions On Power Delivery, 2004.

Vol. 19, No. 4.

3. Bondarenko O.V., Stepanov D.M.,

Vlasov O.M., Nazarenko A.F. Investi-

gation of mechanical tension in a di-

electric self-supporting ﬁ ber optic ca-

ble under the action of tensile forces

and temperature. Scientiﬁ c works of

Donetsk national technical Univer-

sity. Series: computer engineering

and automation, 2011, No. 20(182).

Pp. 174–179.

4. Boyev M.A., Maung Ey. Investigation

of the mechanical properties of sus-

ВОЗДУШНЫЕ

ЛИНИИ

Page 7

pension optical cables designed for

tropical climates.

Vestnik MEI [

Bulle-

tin of MPEI], 2014, no. 3, pp. 47–50.

(in Russian)

5. Boyev M.A., Kheyn Myat Ko. Inves-

tigation of the mechanical properties

of suspension and self-supporting

optical cables intended for area com-

munication in tropical climate.

Vestnik

MEI

[Bulletin of MPEI], 2018, no. 6,

pp. 58–65. (in Russian)

6. Boyev M. A., Aung Khaung U. Inves-

tigation of external factors impact on

leading-in optical ﬁ ber cables.

Perva-

ya milya

[Last mile], 2012, no. 1(28),

pp. 28–31. (in Russian)

7. Rowland S.M., Craddock K., et. al.

The development of a metal-free,

self-supporting optical cables for use

on long span high-voltage overhead

power lines. Proceedings of the 36th

International Wire and Cable Sympo-

sium, Arlington, 1987, pp. 449-456.

8. Carter C.N. Arc control devices for

use on All Dielectric Self Supporting

optical cables. IEE Proceedings-A,

September 1993. Vol. 140, no. 5,

pp. 357-361.

9. Carter C.N., Deas J., Haigh N.R.,

Rowland S.M. Applicability of all-di-

electric self supporting cable system

to very high voltage overhead power

lines. Proceeding of the 46th Interna-

tional Wire and Cable Symposium,

1997, pp. 622-631.

10. Rawlins C.B. Research on vibra-

tion of overhead ground wires. IEEE

Transactions on Power Delivery, April

1988, Vol. 3, No 2, pp. 769-775.

11. Lilien J.-L., Pr. Power Line Aeolian

Vibrations. Proceeding of ULG uni-

versity – Department of Electronics,

Electricity and Computer Sciences.

Transmission & Distribution of Elec-

trical Energy. November, 2013. URL:

https://ru.scribd.com/docu ment/

205753083/Vibrations-eoliennes-

intro-pdf.

12. Boyev M.A., Maung Ey. Experimen-

tal studies of the mechanical proper-

ties of suspension optical cables for

tropical climates.

Kabeli i provoda

[Cables and wires], 2015, no. 3(352),

pp. 8-12. (in Russian)

13. Chen J., Huang Zh., Li L., etl. Fretting

damage characteristics of overhead

electrical conductors // Electric Pow-

er, 2004. No. 10, pp. 35-37.

14. Boyev M.A., Kheyn Myat Ko. Self-

supporting optical cable for area com-

munication.

Trudy

VI Mezhdunarod-

noy konferentsii "Elektromekhanika,
elektrotekhnologii, elektrotekhniches-
kiye materialy i komponenty"

[Pro-

ceedings of the 16th International

Conference "Electromechanics, Elec-

trotechnologies, Electrotechnical Ma-

terials and Components"]. Alushta,

2016, pp. 70–71. (in Russian)

15. Boyev M.A., Maung Ey. Short-term

mechanical strength of suspension

optical cables.

Kabeli i provoda

[Ca-

bles and wires], 2015, no. 4(353),

pp. 18-22. (in Russian)

16. Boyev M.A., Maung Ey. Pulling of

suspension optical cables.

Trudy

V Mezhdunarodnoy konferentsii

"Elektromekhanika, elektrotekhnolo-
gii, elektrotekhnicheskiye materialy
i komponenty"

[Proceedings of the

15th International Conference "Elec-

tromechanics, Electrotechnologies,

Electrotechnical Materials and Com-

ponents"]. Alushta, 2014, pp. 71–73

(in Russian)

17. Boyev M.A., Zin Min Latt. Stretching

resistance of optical cables for broad-

band access.

Vestnik MEI

[Bulletin

of MPEI], 2017, no. 3, pp. 67–72. (in

Russian)

18. Boyev M.A., Zin Min Latt. Signal pow-

er attenuation in an optical ﬁ ber under

the inﬂ uence of crushing force on in-

door optical cables.

Kabeli i provoda

[Cables and wires], 2016, no. 6(361),

pp. 24-26. (in Russian)

19. Boyev M.A., Zin Min Latt. Stretching

resistance of optical cables for broad-

band access.

Vestnik MEI

[Bulletin

of MPEI], 2017, no. 3, pp. 67–72. (in

Russian)

20. Chen H., Wang Ch., Li J., etl. Applica-

tion of On-line Monitoring Technolo-

gies for UHV AC Transmission Lines

// Power System Technology, 2009.

No. 10, pp. 55-58.

№

4 (55) 2019

Оригинал статьи: Оптический кабель зоновой связи для прокладки на опорах высоковольтных линий электропередачи

Ключевые слова: оптический кабель, оптическое волокно, растягивающее усилие, относительное удлинение, приращение затухания, трекингостойкость, эоловая вибрация, зоновая связь

Читать онлайн

Представлены результаты исследования оптического кабеля, предназначенного для построения воздушных линий связи, проложенных на опорах существующих высоковольтных линий электропередачи, контактной сети электрических железных дорог и пр., где происходит воздействие на кабель сильного электромагнитного поля. Исследуемый кабель представляет собой самонесущую конструкцию, изготовленную с использованием только диэлектрических материалов (в зарубежной терминологии это кабель типа ADSS). Такой способ создания линий связи значительно дешевле, чем применение оптических волокон, встроенных в грозозащитный трос. В статье приведены результаты испытаний такого кабеля марки ОСД, изготовленного в соответствии с требованиями технических условий, на растяжение при воздействии растягивающей нагрузки до 25 кН, трекингостойкость во влажной среде и воздействие эоловой вибрации. Испытания на трекингостойкость проводили в следующих условиях окружающей среды: температура — 20÷22°С, влажность — 47÷71%, атмосферное давление — 99,6÷101,9 кПа. Результаты испытаний показали пригодность исследованного кабеля для монтажа на опорах линий электропередачи.