Оценка неоднородностей цепей кабелей для цифровой передачи импульсным рефлектометром

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

48

Технологии расчетов

1. Оценка неоднородностей 
в частотной области

1.1. Образование обратного и по-

путного потоков.

При распространении сигнала 

по КЦ от источника к нагрузке любое 

изменение волнового сопротивле-

ния, называемое неоднородностью, 

приводит к появлению отраженной 

волны. При наличии нескольких не-

однородностей можно говорить о 

возникновении обратного и попут-

ного потоков (рис. 1). Регистрация 

обратного потока позволяет количе-

ственно оценить степень неоднород-

ности КЦ. 

Обратный поток изменяет вход-

ное сопротивление линии, затрудня-

ет ее согласование с источником сиг-

нала и создает помехи при использо-

вании линии в дуплексном режиме и 

разделении направлений передачи и 

приема с помощью дифференциаль-

ных систем. 

Дуплексный режим работы ис-

пользуется в 4-х парных кабелях UTP 

для передачи сигналов Ethernet со 

скоростью 1 Гбит/с. В связи с этим 

для кабелей UTP категории 5е и выше 

нормируется величина возвратных 

потерь (Return Loss) [1] на различных 

частотах. Возвратные потери количе-

ственно характеризуют обратный по-

ток в начале линии. 

1.2. Возвратные потери. Измере-

ние и теоретический расчет.

В симметричных кабелях структу-

рированных кабельных систем воз-

вратные потери обычно измеряют 

на определенных частотах для кабе-

ля длиной 100 м, нагруженного на ак-

тивное сопротивление, равное номи-

нальной величине волнового сопро-

тивления (обычно 100 Ом). 

Рассмотрим, как рассчитывают-

ся возвратные потери в неоднород-

ной КЦ. Будем полагать, что в линии 

(рис. 1) имеется 

N

 однородных участ-

ков длиной 

l

i

 с коэффициентом затуха-

ния α

i 

, коэффициентом фазы β

i

 и вол-

новым сопротивлением 

Z

vi 

, а также 

N

+1 стыков (неоднородностей) с но-

мерами от 

i 

=0 до 

N

.

При расчете напряжения обрат-

ного потока каждую неоднородность 

можно характеризовать коэффици-

ентом отражения 

r

i

+

, коэффициента-

ми пропускания 

t

i

+

 и 

t

i

–

 (для волн, рас-

пространяющихся в прямом «+» и об-

ратном «–» направлениях).

Для измерения напряжения об-

ратного потока можно использовать 

схему (рис. 2), содержащую генератор 

гармонических колебаний с частотой 

f

, амплитудой 

Е

 и выходным сопротив-

лением 

Z

, которое можно регулиро-

вать.

Генератор подключается к неод-

нородной линии, нагруженной на со-

противление 

Z

. Выходное напряже-

ние схемы 

u

r

 представляет собой об-

ратный поток неоднородной линии. 

Выражение для комплексной ампли-

туды напряжения обратного потока 

от всех неоднородностей:

Оценка неоднородностей цепей кабелей 
для цифровой передачи 
импульсным рефлектометром

Санкт-Петербургский государственный 

университет телекоммуникаций 

им. проф. М.А. Бонч-Бруевича

С. Ф. Глаголев, 

декан факультета 

Многоканальных телекоммуникационных 
систем, профессор кафедры Линий связи, 

к.т.н., доцент.

М.С. Былина, 

доцент кафедры 

Линий связи, к.т.н., доцент.

А.С. Дюбов, 

старший преподаватель 

кафедры Линий связи.

В данной работе анализируется метод количественной оценки неоднородностей ка-

бельных цепей (КЦ) в частотной области и его ограничения. Также предлагается новый 
метод оценки внутренних неоднородностей КЦ во временной области с использовани-
ем цифрового импульсного рефлектометра. 

Показаны преимущества предлагаемого метода, которые позволяют объективно 

оценивать качество симметричных кабелей сетей доступа и структурированных ка-
бельных систем (СКС) различных изготовителей.

0

1

2

2

1

i

i

k

N

N

k

Участки

Стыки

обратный поток

попутный поток

ri

u

tki

u

Рис.1. Схема образования 
обратного и попутного 
потоков

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

49

Технологии расчетов

Выражение (1) не учитывает мно-

гократные отражения на неоднород-

ностях. Как правило, их вклад в обрат-

ный поток очень мал. Отметим, что не-

однородности с номерами 

0

 и 

N

 соот-

ветствуют концевым неоднородно-

стям. 

Напряжение 

u

r

 имеет амплитуду 

U

rm 

 и фазу φ

r 

,

 зависящие от распреде-

ления неоднородностей вдоль линии 

и их коэффициентов отражения. Тог-

да для возвратных потерь можно запи-

сать

(2)

Для величины возвратных потерь, 

определенных таким образом, суще-

ствуют нормы для различных частот. 

Например, для горизонтального кабе-

ля СКС категории 5е возвратные поте-

ри 

A

b

 для линии длиной 100 м должны 

удовлетворять условиям [1] 

(3)

Для оценки возвратных потерь, 

обусловленных только концевыми 

неоднородностями, был выполнен 

расчет по выражениям (1) и (2) для 

одной из пар симметричного кабеля 

UTP длиной 34,14 м. Результаты рас-

четов 

A

b

 приведены на рис. 3а. Видно, 

что теоретические значения возврат-

ных потерь при хорошем согласова-

нии (

Z

=100 Ом) превышают 40 дБ. При 

небольшом 10% отклонении сопро-

тивления нагрузки от номинальной 

величины волнового сопротивления 

возвратные потери уменьшаются и 

даже перестают удовлетворять нор-

мам (3).

На рис. 3б приведены эксперимен-

тальные данные [2]. Видно, что реаль-

ные возвратные потери удовлетворя-

ют нормам, но меньше теоретических 

возвратных потерь при хорошем со-

гласовании КЦ (рис. 3а). Это обуслов-

лено наличием внутренних неодно-

родностей в КЦ, не учитываемых при 

теоретических расчетах.

w

R

R

Z

Z

E

u

r

Z

v

80

70

60

50

40

30

20

10

0

20                         40                        60                         80

f

,  МГц

А

b

, дБ

100 Ом

норма

105 Ом

110 Ом

UTP CAT5e

70

60

50

40

30

20

10

0

20                         40                        60                         80

f

,  МГц

А

b 

, дБ

норма

UTP CAT5e

а)

б)

Рис. 2. Схема измерения 

напряжения обратного 

потока 

u

r

Рис. 3. Возвратные потери в кабеле UTP категории 5е, длиной 34,14 м.

a) рассчитанные в MathCAD, 

б) по результатам измерений.

. (1)

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

50

Технологии расчетов

Выводы:

1. Концевые неоднородности су-

щественно влияют на возвратные по-

тери.

2. Определенные по (1) и (2) воз-

вратные потери являются интеграль-

ной характеристикой неоднородно-

стей. Поэтому такая характеристика не 

может использоваться для сравнения 

КЦ по их внутренним неоднородно-

стям. По ней невозможно определить 

плотность распределения коэффици-

ентов отражения от внутренних неод-

нородностей. 

2. Оценка неоднородностей во 
временной области

В данной работе предлагается 

новый метод количественной оцен-

ки внутренних неоднородностей ка-

бельных цепей, основанный на ис-

пользовании импульсного метода из-

мерений [3]. В качестве меры неодно-

родностей используются параметры 

квазислучайного распределения ко-

эффициента отражения вдоль кабель-

ной цепи. 

Для демонстрации возможностей 

предлагаемого метода были выбра-

ны кабели СКС: MAXILAN UTP CAT5е 

4×2×24AWG со сплошными проводни-

ками (solid) и PCnet ProNet UTP CAT5е 

4×2×24AWG с многожильными прово-

дниками (patch), а также широко рас-

пространенный кабель ТПП-0.4, кото-

рый реально используется для широ-

кополосного доступа на городских те-

лефонных сетях.

2.1. Рефлектограммы кабельных 

цепей.

Для практических измерений мы 

использовали современный цифро-

вой рефлектометр «Рейс-205», раз-

работанный фирмой «Стэлл». Зареги-

стрированная им и переданная в ком-

пьютер рефлектограмма представля-

ет собой массив, состоящий из 

N

 от-

счетов 

Y

ei

, где номер отсчета 

i

 опре-

деляет расстояние до данной точки, а 

сама величина 

Y

ei

 — напряжение об-

ратного потока в условных единицах. 

Экспериментальные данные мы об-

рабатывали в компьютере. Это ста-

ло возможным благодаря тому, что 

фирма «Стэлл» любезно предоста-

вила нам формат записи рефлекто-

грамм. 

На рис. 4 и 5 показаны эксперимен-

тальные рефлектограммы одной пары 

кабеля ТПП-0.4 и UTP (solid) категории 

5e, соответственно.

Исследуемые КЦ на дальнем кон-

це были разомкнуты, поэтому ампли-

туды импульсов, отраженных от кон-

ца линии, соответствуют коэффициен-

ту отражения 

r 

= 1. В ближней зоне хо-

рошо видны даже небольшие неодно-

родности волнового сопротивления, 

которые быстро затухают с увеличени-

ем расстояния. 

Как и ожидалось, «зрительно» бо-

лее неоднородным выглядит кабель 

ТПП, однако, штатное программное 

обеспечение и экран рефлектоме-

тра не дают численных характеристик 

уровня неоднородностей. 

Y

, у.е.

7·10

4

6·10

4

5·10

4

4·10

4

3·10

4

2·10

4

1·10

4

0

-1·10

4

ТПП-10x2х0,4

0 

40  80  120 160 200 240 280 320 360 

l

, м

125.0 нс

62.5 нс

31.25 нс

Y

, у.е.

7·10

4

6·10

4

5·10

4

4·10

4

3·10

4

2·10

4

1·10

4

0

-1·10

4

CAT5e  4x2x24 AWG

0 

40  80  120 160 200 240 280 320 360 

l

, м

125.0 нс

62.5 нс

31.25 нс

Рис. 4. Рефлектограммы одной пары кабеля ТПП длиной 249.0 м

(диапазон 400 м; усиление 18 дБ; коэффициент укорочения 1.43)

Рис. 5. Рефлектограммы одной пары кабеля UTP длиной 250.4 м

(диапазон 400 м; усиление 18 дБ; коэффициент укорочение 1.516)

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

51

Технологии расчетов

Для исследования внутренних не-

однородностей представляет инте-

рес начальный участок рефлекто-

граммы КЦ (рис. 6) обычно в преде-

лах одной строительной длины, т.е. 

без стыковых неоднородностей. Для 

количественной оценки внутренних 

неоднородностей выделяем фраг-

мент рефлектограммы, который на-

чинается после мертвой зоны, опре-

деляемой длительностью зондирую-

щего импульса. Этот фрагмент может 

быть представлен массивом, состоя-

щим из 

М 

< 

N

 отсчетов 

Y

ei 

. Неоднород-

ности линии проявляются в затухаю-

щих шумоподобных колебаниях коэф-

фициента отражения 

r

. Однако из-за 

затухания импульсов, возрастающе-

го с увеличением расстояния, оцени-

вать отражения непосредственно по 

рефлектограмме невозможно. Кро-

ме того, в большинстве приборов на 

рефлектограмме наблюдается так на-

зываемый эффект «лыжи», который 

проявляется в том, что на колебания 

коэффициента отражения в ближней 

зоне накладывается некоторый пе-

реходной процесс, обусловленный 

свойствами генератора зондирующих 

импульсов и усилителя напряжения 

обратного потока. 

2.2. Обработка рефлектограмм.

В первую очередь в исходных дан-

ных необходимо исключить эффект 

«лыжи». Для этого производится ап-

проксимация экспериментальной шу-

моподобной зависимости 

Y

ei

 гладкой 

кривой 

Y

ai

, на которой практически 

не видны колебания за счет неодно-

родностей. Для этого мы использова-

ли функции полиноминальной регрес-

сии, которые отрезками нескольких 

полиномов второго порядка создают 

кривую 

Y

ai 

. Для дальнейшей обработки 

используется массив 

Y

i

 = 

Y

ei

 – 

Y

ai

 . 

(4)

Далее возникает задача ампли-

тудной коррекции отсчетов фрагмен-

та рефлектограммы. Она проводилась 

на основе импульсной характеристи-

ки однородной кабельной цепи дли-

ной 2

l

 [4]

(5)

где 

t

 — время, отсчитываемое от нача-

ла входного импульса, 

t

3

 =2

τ

3

·

l

 — вре-

мя задержки выходного импульса от-

носительно входного, 

τ

3

 — удельное 

время задержки, 

τ

0

 — удельная кон-

структивная постоянная, 1(

t 

– 

t

3

) — 

единичная функция или функция Хеви-

сайда, которая равна 0 при 

t 

≤ 

t

3

 и рав-

на 1 при 

t 

> 

t

3

.

По известной форме и длительно-

сти входного импульса 

u

1

(

t

), импульс-

ной характеристике линии 

g

(

t

, 

l

) и ко-

эффициенту отражения 

r

 можно опре-

делить форму и длительность выход-

ного импульса 

u

2

(

t

) с помощью инте-

грала свертки [4]:

 (6)

На основе выражений (5) и (6) в [3] 

было предложено выражение, аппрок-

симирующее зависимость затухания 

импульсов длительностью 

t

u

 в коак-

сиальных КЦ. В работах [5, 6] было по-

казано, что это выражение можно ис-

пользовать для отраженных сигналов 

и не только в коаксиальных, но и в сим-

метричных КЦ.

Под длительностью реального им-

пульса мы понимаем длительность эк-

вивалентного прямоугольного им-

пульса, имеющего такую же площадь, 

что и реальный импульс.

Для затухания по амплитуде им-

пульса, отраженного от обрыва или 

короткого замыкания, можно записать

(7)

где 

U

1

, 

U

2

 — амплитуды зондирующего 

и отраженного от обрыва (короткого 

затухания) импульсов, соответствен-

но; 

M

, 

K

 — аппроксимирующие коэф-

фициенты. 

На рис. 7 показаны эксперимен-

тальные рефлектограммы анало-

гичные рис. 4, но снятые при мень-

шем усилении. Это позволяет исклю-

чить насыщение усилителя рефлекто-

0 

40 

80 

    120 

       160            200     

l

, м

Y

, у.е.

Y

e

Y

a

6000
4800
3600
2400
1200

0

-1200
-2400
-3600
-4800
-6000

Рис. 6. Фрагмент рефлектограммы (рис. 4) 

с выраженным эффектом «лыжи»

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

52

Технологии расчетов

метра зондирующими импульсами и 

определить уровень сигнала в услов-

ных единицах 

Y

m

, соответствующий ко-

эффициенту отражения 

r

 = 1 без уче-

та затухания отраженного импуль-

са. Эта величина не зависит от дли-

тельности зондирующего импульса. 

На рис. 7 также показаны зависимо-

сти амплитуд отраженных от обрыва 

импульсов от расстояния 

l

 для раз-

личных длительностей зондирующих 

импульсов, рассчитанные по выраже-

нию 

 (8)

На рис. 8 показаны более подроб-

но ближний (слева) и дальний (спра-

ва) участки экспериментальной реф-

лектограммы. Там же показаны кри-

вые, построенные по (8). В качестве 

начальной точки всех кривых выби-

ралась точка на пересечении наилуч-

шей горизонтальной прямой, прохо-

дящей по вершинам зондирующих 

импульсов, и вертикальной прямой, 

проходящей через середину перед-

него фронта зондирующих импуль-

сов. 

На дальнем участке контроль за ка-

чеством аппроксимации проводил-

Y

, у.е.

Y

m

7·10

4

6·10

4

5·10

4

4·10

4

3·10

4

2·10

4

1·10

4

0

-1·10

4

ТПП-10х2х0,4

0 

40  80  120 160 200 240 280 320 360 

l

, м

Y

r

 при 125 нс

62.5 нс

31.25 нс

Y

r

 при 125 нс

62.5 нс

31.25 нс

Y

, у.е.

1,5·10

4

1·10

4

5000

0

200          230           260         290           320      

 l

, м

Y

, у.е.

7·10

4

5·10

4

3·10

4

1·10

4

-1·10

4

0                  10                 20                 30              

l

, м

Y

r

 при 125 нс

62.5 нс

31.25 нс

0              20             40             60            80            100          120          140          160        180          200   

l

, м

0.05
0.04
0.03
0.02
0.01

0

-0.01
-0.02
-0.03
-0.04
-0.05

r

После 

коррекции

До

коррекции

Рис. 7. Рефлектограмма кабеля ТПП-0.4 (длина 254.65 м; диапазон 400 м; 

усиление 5 дБ; укорочение 1.43)

Рис. 8. Начальный и конечный участок рефлектограммы рис. 7

Рис. 9. Фрагмент рефлектограммы (рис. 4) ближней зоны кабельной цепи до и после амплитудной коррекции

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

53

Технологии расчетов

ся по точкам пересечения вертика-

ли, проведенной через точку, соответ-

ствующую концу линии, и горизонталь-

ной прямой, проведенной через вер-

шину отраженного импульса. Рис. 8 

подтверждает высокое качество пред-

ложенной аппроксимации. 

Для градуировки вертикальной 

оси в единицах коэффициента отраже-

ния можно воспользоваться выраже-

нием [6]

 (9)

На рис. 9 показан фрагмент уже 

рассмотренной рефлектограммы 

(рис. 4 и 6) для ближней зоны с исклю-

чением мертвой зоны и после кор-

рекции «эффекта лыжи». Один график 

показывает зависимость 

Y

/

Y

m

(

l

), а вто-

рой 

r

(

l

). 

2.3. Статистические характери-

стики неоднородностей.

Полагая зависимость 

r

(

l

) реализа-

цией стационарного эргодического 

случайного процесса, мы можем об-

работать его по каждой реализации, 

а также усреднить по множеству реа-

лизаций (по множеству кабельных це-

пей данного кабеля) и найти параме-

тры закона распределения для слу-

чайной величины 

r

(

l

). 

Важнейшими параметрами это-

го распределения будут: математи-

ческое ожидание коэффициента от-

ражения 

r

(

l

) и его среднеквадратиче-

ское отклонение (СКО) 

S

r 

.

 При этом 

мы вправе полагать, что для исправ-

ных кабельных цепей неоднородно-

сти малы, а математическое ожидание 

коэффициента отражения 

M

(

r

), полу-

ченное путем усреднения по рассто-

янию и по реализациям, равно 0. В тех 

случаях, когда экспериментально по-

лученное значение среднего значе-

ния коэффициента отражения суще-

ственно отличается от 0, можно го-

ворить о плохом подавлении эффек-

та «лыжи». 

По экспериментальным данным 

рассчитывались среднее значение 

коэффициента отражения   и оцен-

ка его среднеквадратического откло-

нения (СКО) 

S

r

. На рис. 10 приведе-

на гистограмма коэффициентов отра-

жения одной цепи кабеля ТПП-0.4, за-

регистрированной при длительности 

зондирующего импульса 31,25 нс. На 

рис. 10 представлена также плотность 

вероятности нормального распреде-

ления 

f

(

r

) с параметрами   и 

S

r 

.

Аналогичные исследования и рас-

четы были проведены еще для 3-х пар 

кабеля ТПП-0.4, а также для 4-х цепей 

кабелей UTP категории 5e cо сплош-

ными (solid) и многожильными (patch) 

проводниками.

Для всех исследуемых цепей 

в соответствии с критерием Пирсо-

на на уровне значимости 0.1 под-

твердилась гипотеза о нормальном 

распределении коэффициента отра-

жения. 

Результаты обработки экспери-

ментальных данных приведены в таб-

лице 1.

Выводы

:

1. Качество устранения эффекта 

«лыжи», которое можно оценивать по 

остаточному значению среднего ко-

эффициента отражения  , для симме-

тричных кабелей ТПП-0.4 и UTP кате-

гории 5e вполне удовлетворитель-

ное. Величина   более чем на 3 поряд-

ка меньше СКО 

S

r

. 

2. Длительность зондирующего 

импульса мало влияет на качество 

компенсации эффекта «лыжи» и зна-

чительно влияет на значение СКО 

S

r 

, 

которое уменьшается с увеличением 

длительности импульса. При увеличе-

нии длительности импульса в 4 раза 

СКО коэффициента отражения умень-

шилось в 1.5 — 2.0 раза. Это связано с 

тем, что с увеличением длительности 

зондирующего импульса ухудшается 

разрешающая способность импульс-

ного метода, а отраженные от неод-

нородностей импульсы перекрывают 

друг друга. 

3. Из трех рассмотренных симме-

тричных кабелей наиболее однород-

ным является кабель UTP (patch). СКО 

коэффициента отражения цепей кабе-

ля UTP (patch) в 4–5 раз меньше, чем 

в кабеле ТПП, и в 2–2,7 раза меньше, 

чем в кабеле в UTP (solid). 

35

30

25

20

15

10

5

-0,05    -0,04    -0,03    -0,02    -0,01         0         0,01     0,02      0,03      0,04     0,05

r

f (r)

Рис. 10. Гистограмма коэффициента 

отражения от неоднородностей 

кабельной цепи и аппроксимирующая 

ее плотность вероятности 

нормального распределения

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ

«КАБЕЛЬ-news», август 2010

54

Технологии расчетов

Заключение

Авторы полагают, что предлагае-

мый метод контроля кабельных це-

пей по их внутренним неоднородно-

стям заслуживает внимания, особен-

но для изготовителей и потребителей 

кабелей, а также для служб эксплуата-

ции, занимающихся внедрением но-

вых услуг широкополосного доступа.

Для предлагаемого метода контро-

ля можно использовать любой совре-

менный рефлектометр с выводом дан-

ных в персональный компьютер и раз-

работанное нами программное обе-

спечение. 

Хотелось бы также привлечь вни-

мание специалистов, которые занима-

ются эксплуатацией кабельного хозяй-

ства, к импульсному методу, возможно-

сти которого для определения пара-

метров неоднородных кабельных це-

пей далеко не исчерпаны. 

Будем рады любой критике и заме-

чаниям.

Таблица 1. Результаты обработки экспериментальных данных

Длит. 

имп., нс

№ цепи

Тип кабельной цепи

ТПП-10×2×0.4

MAXILAN UTP CAT5е (solid) 

4×2×24AWG

PCnet ProNet UTP CAT5е (patch) 

4×2×24AWG

S

r

S

r

S

r

31.25

0

-2.93 · 10

-6

0.014

-1.57 · 10

-6

0.0092 

-7.14 · 10

-6

0.0031

1

-2.83 · 10

-8

0.014

4.98 · 10

-7

0.0089

-1.77 · 10

-6

0.0034

2

-8.88 · 10

-7

0.016

-1.97 · 10

-6

0.0075

1.77 · 10

-5

0.0032

3

-5.21 · 10

-7

0.015

-1.90 · 10

-6

0.0084

-1.80 · 10

-5

0.0040

Среднее значение

-1.09 · 10

-6

0.0148

-1.23 · 10

-6

0.00852

-2.31 · 10

-6

0.00346

62.5

0

-1.86 · 10

-7

0.012

-2.66 · 10

-6

0.0057

-1.73 · 10

-5

0.0018

1

2.05 · 10

-6

0.013

8.49 · 10

-7

0.0041

1.30 · 10

-7

0.0019

2

1.63 · 10

-7

0.013

-3.69 · 10

-7

0.0045

2.38 · 10

-5

0.0020

3

2.34 · 10

-7

0.013

-9.51 · 10

-7

0.0049

-3.04 · 10

-5

0.0028

Среднее значение

5.65 · 10

-7

0.0128

-7.83 · 10

-7

0.00487

-5.93 · 10

-6

0.0022

125

0

-3.64 · 10

-6

0.0099

-4.46 · 10

-6

0.0062

3.22 · 10

-6

0.0014

1

2.72 · 10

-6

0.0097

5.12 · 10

-7

0.0034

1.88 · 10

-6

0.0016

2

-1.91 · 10

-7

0.011

6.06 · 10

-8

0.0041

1.82 · 10

-5

0.0016

3

-1.31 · 10

-6

0.0099

4.56 · 10

-7

0.0044

-1.89 · 10

-5

0.0023

Среднее значение

-6.04 · 10

-7

0.010

-8.58 · 10

-7

0.0047

-5.26 · 10

-7

0.0017

Литература

1. TIA/EIA-568-B.2 Commercial Building 

Telecommunications Cabling Standard Part 2: 

Balanced Twisted Pair Cabling Components, 

May, 2001

2.  Международный учебный центр ICS. 

http://www.icsconsult.ru

3.  Воронцов А.С., Фролов П.А. Импульсные 

измерения коаксиальных кабелей связи. — 

М.: Радио и связь, 1985. — 96 с., ил.

4.  Андреев В.А. Временные характеристи-

ки кабельных линий связи. — М.: Радио и 

связь, 1986. — 104 с., ил.

5.  М.С. Былина, С.Ф. Глаголев. Теоретиче-

ское и экспериментальное исследование за-

висимости затухания импульсов по амплиту-

де в кабелях связи от расстояния, формы и 

длительности импульса. // Труды учебных за-

ведений связи. №174. СПбГУТ, СПб, 2006.

6.  Былина М.С. и др. Амплитудная кор-

рекция рефлектограмм симметричных ка-

белей. // Труды четвертой всероссийской 

конференции «Современные технологии 

проектирования, строительства и эксплу-

атации линейно-кабельных сооружений — 

СТЛКС». СПб. 2005, 5 с.

ÊÀÁÅËÈ ÑÂßÇÈ