70
КАЧЕСТВО
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
профессор
кафедры
«
Электрооборудование
и
электрохозяйство
предприятий
,
организаций
и
учреждений
»
ФГБОУ
ВО
«
КГЭУ
»
Зарипов
Р
.
К
.,
аспирант
кафедры
«
Электрооборудование
и
электрохозяйство
предприятий
,
организаций
и
учреждений
»
ФГБОУ
ВО
«
КГЭУ
»
Ключевые
слова
:
коэффициент
мощности
,
коэффициент
нелинейных
искажений
,
энергосеть
,
светодиодная
лампа
,
эмиссия
,
переток
электроэнергии
П
роблема
подавления
высших
гармоник
(
ВГ
)
в
электросетях
ранее
обсуждалась
в
ряде
ра
-
бот
[1–3]
и
продолжает
оста
-
ваться
актуальной
[4, 5]
по
сей
день
в
силу
широкого
внедрения
в
промыш
-
ленность
изделий
силовой
электрони
-
ки
.
В
настоящее
время
в
условиях
ЖКХ
применяется
значительное
количество
нелинейных
нагрузок
—
светодиодных
ламп
,
общее
число
которых
в
боль
-
шинстве
квартир
составляет
от
5–6
до
10–12
единиц
при
суммарной
мощно
-
сти
их
потребления
до
100
Вт
.
Это
обу
-
словлено
их
высокой
энергоэффек
-
тивностью
,
которая
при
оптимальном
использовании
угла
излучения
,
умень
-
шении
высоты
подвеса
и
применении
систем
автоматического
регулирова
-
ния
освещенности
в
течение
суток
поз
-
воляет
уменьшить
энергопотребление
по
сравнению
с
лампами
накаливания
в
15–30
раз
.
Положительным
явлением
в
светодиодных
лампах
(
СДЛ
)
являет
-
ся
также
то
,
что
небольшая
емкостная
составляющая
их
тока
,
имея
неболь
-
шое
отрицательное
значение
cos
(0,90–0,98),
по
существу
,
способствует
дополнительному
перетоку
электро
-
энергии
в
электросеть
[6].
Вместе
с
тем
СДЛ
имеют
небольшой
коэффициент
мощности
(0,40–0,55),
определяемый
,
главным
образом
,
значительным
коэф
-
фициентом
нелинейных
искажений
,
до
-
стигающим
в
ряде
их
типов
200% [7].
При
комбинированном
способе
под
-
ключения
линейных
и
нелинейных
на
-
грузок
и
выполнении
определенного
соотношения
между
их
потребляемы
-
ми
мощностями
можно
существенно
снизить
уровень
эмиссии
ВГ
в
элек
-
тросеть
(
ЭС
) [8].
Наличие
нелинейных
нагрузок
ведет
не
только
к
дополни
-
тельным
недооцениваемым
потерям
мощности
в
ЭС
,
но
и
к
побочным
не
-
гативным
явлениям
,
снижающим
на
-
дежность
и
безопасность
работы
энер
-
госистем
и
телекоммуникационной
аппаратуры
.
Значительный
уровень
искажения
синусоидальности
входного
тока
у
СДЛ
обусловлен
отсутствием
в
них
,
в
от
-
личие
от
светодиодных
светильников
,
корректора
коэффициента
мощности
(
ККМ
).
В
работе
поставлена
задача
разра
-
ботать
эффективный
способ
снижения
уровня
эмиссии
в
электросеть
высших
гармоник
промышленной
частоты
све
-
тодиодными
лампами
.
МЕТОДИКА
ИССЛЕДОВАНИЙ
В
качестве
физической
модели
нагруз
-
ки
,
имеющей
большое
значение
коэф
-
фициента
нелинейных
искажений
по
току
(
K
i
),
выбрана
светодиодная
лампа
.
Такая
модель
позволяет
более
деталь
-
но
показать
механизм
снижения
K
i
при
подключении
ко
входу
СДЛ
неполярных
конденсаторов
.
Об одном эффективном способе
снижения уровня эмиссии
светодиодными лампами
в электросеть высших гармоник
промышленной частоты
УДК
621.316:628.9
В
работе
описан
эффективный
способ
снижения
уровня
эмиссии
высших
гармоник
про
-
мышленной
частоты
при
использовании
нагрузок
с
высоким
коэффициентом
нелиней
-
ных
искажений
—
светодиодных
ламп
.
При
этом
установлена
возможность
снижения
уровня
нелинейных
искажений
входного
тока
нагрузок
более
чем
в
7–10
раз
.
Снижение
эмиссии
высших
гармоник
достигается
параллельным
подключением
к
входу
нагрузки
конденсатора
,
реактивная
мощность
которого
на
два
порядка
больше
реактивной
мощно
-
сти
нагрузки
.
71
В
работе
осуществлялось
параллельное
под
-
соединение
к
электросети
СДЛ
разных
марок
(
таб
-
лица
1)
мощностью
7–10
Вт
в
количестве
от
1
до
8
единиц
,
имевшихся
в
распоряжении
исследова
-
тельской
лаборатории
.
Для
снижения
уровня
гене
-
рации
высших
гармоник
в
электросеть
параллельно
нагрузке
подключался
конденсатор
[9],
емкость
(
C
)
с
пробивным
напряжением
300
В
которого
повыша
-
ли
с
0,1
до
80
мкФ
,
обеспечивший
снижение
коэф
-
фициента
гармоник
до
13–16%,
что
соответствует
потери
активной
мощности
искажения
уже
всего
на
0,5–1,5% [10].
При
значении
емкости
конденсатора
более
1
мкФ
значение
полной
мощности
(
S
)
СДЛ
становится
прак
-
тически
равно
ее
реактивной
мощности
(
Q
).
Поэтому
для
характеристики
уровня
подавления
ВГ
при
повы
-
шении
емкости
конденсатора
в
качестве
одного
из
информативных
показателей
использовали
отноше
-
ние
Q
/
S
.
Для
выбора
оптимальной
емкости
конденсато
-
ра
в
соответствии
с
полной
мощностью
нагрузки
и
выяснения
механизма
уменьшения
K
i
определя
-
ли
значения
следующих
показателей
:
потребля
-
емая
мощность
(
P
),
коэффициент
мощности
(
λ
),
cos
,
полная
мощность
(
S
),
действующее
значе
-
ние
входного
тока
(
I
),
коэффициент
нелинейных
искажений
напряжения
электросети
(
K
U
),
дли
-
тельность
импульса
входного
тока
используемого
устройства
и
его
переднего
фронта
,
длительность
смещения
импульса
тока
относительно
напряже
-
ния
электросети
,
спектральные
гармонические
составляющие
входного
тока
и
вольт
-
амперные
характеристики
(
ВАХ
)
входной
цепи
устройства
.
Для
измерения
этих
показателей
СДЛ
примени
-
ли
анализатор
качества
электрической
энергии
AR-5.
В
работе
для
дифференциации
измеренный
коэффициент
нелинейных
искажений
по
току
обо
-
значили
через
K
i
изм
,
что
идентично
аббревиату
-
ре
THD
i
,
приводимой
в
англоязычной
литературе
.
Коэффициент
нелинейных
искажений
,
вычислен
-
ный
расчетным
путем
,
обозначали
через
K
i
расч
.
Диаграммы
импульсного
входного
тока
СДЛ
,
от
-
ражаемые
на
экране
дисплея
анализатора
,
фото
-
графировали
,
оцифровывали
и
заново
строили
их
в
приложении
Excel,
что
позволило
осуществить
сравнительный
анализ
их
характеристик
по
ряду
показателей
,
таких
как
длительность
импульса
тока
,
длительность
переднего
фронта
и
время
его
смещения
относительно
начала
периода
напряже
-
ния
электросети
.
РЕЗУЛЬТАТЫ
ИССЛЕДОВАНИЙ
В
таблице
1
приведены
значения
измеренных
основ
-
ных
показателей
для
ряда
СДЛ
при
обычном
способе
их
подключения
к
электросети
.
Как
следует
из
таблицы
1,
СДЛ
имеют
высо
-
кие
значения
коэффициента
нелинейных
иска
-
жений
.
Максимальное
его
значение
отмечается
у
СДЛ
№
I — 183%,
а
минимальное
у
№
VIII — 127%.
Для
большей
наглядности
влияния
значения
емко
-
сти
подключаемого
конденсатора
на
уровень
K
i
изм
был
проведен
следующий
эксперимент
с
СДЛ
№
I,
имеющей
наибольшее
его
значение
.
СДЛ
имеют
достаточно
большие
значения
коэффициента
K
i
изм
,
которые
приблизительно
на
два
порядка
больше
коэффициента
нелинейных
искажений
напряжения
электросети
(
K
U
).
Поэтому
последнее
практически
не
сказывалось
на
результатах
измерения
K
i
изм
.
Результаты
измерения
K
i
изм
представлены
в
таб
-
лице
2.
Значение
реактивной
мощности
конденса
-
тора
определялось
расчетным
путем
.
Как
следует
из
таблицы
2,
по
мере
увеличения
емкости
конденсатора
значение
коэффициента
K
i
изм
экспоненциально
уменьшается
и
при
емкости
в
20
мкФ
принимает
достаточно
малые
значения
.
При
этом
отношение
Q
/
S
составляет
порядка
145.
Данный
характеристический
показатель
необхо
-
дим
для
выбора
требуемого
значения
емкости
кон
-
денсатора
в
зависимости
от
суммарной
мощности
нагрузки
.
В
следующем
эксперименте
для
повышения
потребляемой
мощности
нагрузки
было
парал
-
лельно
соединено
8
типов
СДЛ
с
поэтапным
под
-
ключением
к
их
входу
конденсаторов
с
разными
емкостями
.
Мощность
такой
осветительной
уста
-
новки
составила
92
Вт
при
силе
тока
во
входной
Табл
. 1.
Основные
электротехнические
показатели
ряда
СДЛ
№
Номер
типа
СДЛ
и
его
производителя
P
,
Вт
I
,
А
λ
K
U
, %
K
i
изм
, %
cos
α
1
I
10
0,095
–0,48
2,4
183
–0,96
2
II
8
0,075
–0,52
2,7
164
–0,90
3
III
8
0,071
–0,51
2,8
161
–0,96
4
IV
9
0,079
–0,52
2,3
161
–0,97
5
V
8
0,075
–0,50
2,4
149
–0,89
6
VI
7
0,070
–0,46
2,7
147
–0,80
7
VII
10
0,083
–0,55
3,0
142
–0,95
8
VIII
7
0,054
–0,61
2,4
127
–0,98
Примечание
.
Практически
все
фирмы
-
производители
указывают
в
паспорте
СДЛ
завышенные
значения
потребляе
-
мой
мощности
.
№
1 (76) 2023
72
КАЧЕСТВО
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
цепи
в
4,6
А
.
Результаты
измерения
показателей
данной
осветительной
системы
представлены
в
таблице
3.
Установлено
,
что
по
мере
подсоединения
все
большего
количества
СДЛ
(
вплоть
до
8)
происходит
усреднение
коэффициентов
нелинейных
искаже
-
ний
.
При
одновременном
подсоединении
8
типов
СДЛ
(
№
I–VIII)
получен
K
i
изм
,
равный
127%,
что
на
20%
меньше
среднего
арифметического
его
зна
-
чения
K
i
сред
.
При
уменьшении
количества
подклю
-
чаемых
ламп
K
i
расч
остается
на
15–20%
выше
K
i
изм
.
Полученные
результаты
позволяют
предложить
выражение
для
описания
соотношения
между
K
i
изм
и
K
i
сред
в
виде
:
K
i
изм
<
K
i
расч
=
∑
K
i
/
n
,
где
n
—
количество
подключенных
ламп
.
Для
наглядности
характера
изменения
зависимо
-
сти
K
i
изм
от
значения
емкости
конденсатора
на
рисун
-
ке
1
одновременно
представлены
две
кривые
(
при
подключении
одной
и
восьми
СДЛ
).
Из
рисунка
1
следует
,
что
значительное
повы
-
шение
емкости
конденсатора
не
имеет
смысла
,
так
как
при
этом
кривая
зависимости
K
i
изм
от
емкости
конденсатора
принимает
весьма
пологий
характер
.
Так
,
увеличение
емкости
с
40
мкФ
до
80
мкФ
при
-
водит
к
снижению
K
i
изм
лишь
на
7,5%.
Как
следует
из
графика
,
при
повышении
количества
подключае
-
мых
ламп
для
снижения
K
i
изм
до
оптимального
уров
-
ня
K
i
опт
следует
повышать
емкость
конденсатора
.
При
подключении
конденсатора
большой
емкости
к
большему
количеству
СДЛ
значительно
возраста
-
ет
сила
тока
во
входной
цепи
осветительной
уста
-
новки
,
но
в
допустимых
пределах
.
Во
избежание
большой
силы
тока
конденсато
-
ры
целесообразно
подсоединять
к
распределенным
нагрузкам
осве
тительной
системы
,
ограни
-
чившись
мощностью
каждой
из
них
в
100–300
Вт
.
На
рисунке
2
для
наглядности
представлен
характер
увеличения
длительности
импульса
входного
тока
по
мере
повышения
емко
-
сти
подключаемого
конденсатора
.
При
этом
значение
K
i
изм
становит
-
ся
все
меньше
.
Механизм
увели
-
чения
длительности
импульса
входного
тока
заключается
в
том
,
что
ток
входной
емкости
,
заметно
опережая
напряжения
электросе
-
ти
,
способствует
более
раннему
началу
электропитания
лампы
в
течение
каждого
полупериода
,
что
вызывает
более
раннее
фор
-
мирование
начала
импульса
вход
-
Табл
. 3.
Зависимость
коэффициента
нелинейных
искажений
8
типов
СДЛ
мощностью
92
Вт
от
емкости
подсоединяемого
конденсатора
C
,
мкФ
0
0,1
0,5
1,0
2,0
4,0
10
20
40
80
K
I
, %
128
128
128
119
102
86
49
28
21
16
S
,
ВА
120
129
129
131
133
144
232
433
767
1575
Q
C
,
Вар
17
840
1675
3350
6700
16 700
33 400
67 000
134 000
268 000
Q
C
/
S
0,14
6,5
13
26
50
116
144
155
175
176
Рис
. 1.
Зависимость
коэффициента
нелинейных
искажений
от
входной
ем
-
кости
при
подключении
разного
количества
СДЛ
Табл
. 2.
Зависимость
коэффициента
нелинейных
искажений
СДЛ
№
I
от
емкости
конденсатора
C
,
мкФ
0
0,1
0,5
1,0
2,0
4,0
10
20
40
80
K
I
183
163
120
84
49
25
17
15
14
13
S
,
ВА
18
21
23
27
43
65
150
230
–
–
Q
C
,
Вар
17
84
420
1675
3350
6700
16 700
33 400
67 000
134 000
Q
C
/
S
0,94
4,0
16
39
88
103
111
145
–
–
Примечание
.
При
емкости
конденсаторов
более
30
мкФ
анализатор
AR-5
не
позволяет
вычислить
коэффициент
мощности
с
необходимой
точностью
.
одна
СДЛ
8
СДЛ
200
180
160
140
120
100
80
60
40
20
K
i
изм
, %
0
10 20 30 40 50 60 70 80
C
,
мкФ
73
U, I
t
,
мс
100
80
60
40
20
0
–20
–40
–60
–80
–100
5 10 15 20
U, I
t
,
мс
100
80
60
40
20
0
–20
–40
–60
–80
–100
5 10 15 20
U, I
t
,
мс
100
80
60
40
20
0
–20
–40
–60
–80
–100
5 10 15 20
U, I
t
,
мс
100
80
60
40
20
0
–20
–40
–60
–80
–100
5 10 15 20
C
= 0
мкФ
,
K
i
изм
= 183%
C
= 1
мкФ
,
K
i
изм
= 84%
Рис
. 2.
Характер
увеличения
длительности
импульса
тока
СДЛ
№
I
и
его
временного
смещения
по
мере
увеличения
на
ее
входе
емкости
конденсатора
до
20
мкФ
(
на
графиках
представлены
синусоидальное
напряжение
электросети
и
импульсный
характер
входного
тока
)
ного
тока
СДЛ
,
увеличение
длительности
с
последу
-
ющей
трансформацией
его
в
квазисинусоидальную
форму
.
ВЫВОДЫ
1.
Предложен
способ
уменьшения
коэффициента
нелинейных
искажений
светодиодных
освети
-
тельных
систем
,
заключающийся
в
параллель
-
ном
подключении
к
входу
ламп
конденсатора
сравнительно
большой
емкости
.
2.
Для
обеспечения
значения
коэффициента
не
-
линейных
искажений
на
минимальном
уровне
величину
реактивной
мощности
конденсатора
необходимо
выбирать
на
два
порядка
больше
полной
мощности
подсоединяемых
СДЛ
.
3.
Конденсаторы
с
оптимальной
реактивной
мощ
-
ностью
в
низковольтных
сетях
целесообразно
подключать
отдельно
к
распределенным
светоди
-
одным
устройствам
с
потребляемой
мощностью
каждого
из
них
,
не
превышающей
200–300
Вт
.
C
= 4
мкФ
,
K
i
изм
= 25%
C
= 20
мкФ
,
K
i
изм
= 15%
№
1 (76) 2023
74
КАЧЕСТВО
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
ЛИТЕРАТУРА
1.
Хруслов
Л
.
Л
.,
Ростовиков
М
.
В
.,
Ши
-
шов
В
.
А
.,
Киреев
В
.
А
.
Высшие
гар
-
моники
в
сетях
низкого
напряжения
с
элементами
силовой
электро
-
ники
.
Опыт
непрерывного
монито
-
ринга
/
Сб
.
трудов
Международной
научно
-
практической
конференции
«
Управление
качеством
электри
-
ческой
энергии
».
М
.:
Центр
поли
-
графических
услуг
«
Радуга
», 2018.
С
. 181–186.
2.
Зырянов
В
.
М
.,
Митрофанов
Н
.
А
.,
Соколовский
Ю
.
Б
.
Исследова
-
ние
гармонического
состава
на
-
пряжения
преобразователя
ча
-
стоты
//
Вестник
Ивановского
го
-
сударственного
энергетического
университета
, 2015,
№
1.
С
. 24–29.
3.
Мустафа
Г
.
М
.,
Гусев
С
.
И
.
Осо
-
бенности
использования
много
-
уровневых
преобразователей
для
нормализации
показателей
каче
-
ства
напряжения
электрической
сети
//
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ
.
Пе
-
редача
и
распределение
, 2018,
№
4(49).
С
. 58–65.
4.
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
Нигматуллин
Р
.
М
.,
Айхайти
Исыхакэфу
,
Салимул
-
лин
М
.
Ф
.
Оценка
качества
элек
-
трической
энергии
по
уровню
коэффициента
искажения
напря
-
жения
электросети
//
Успехи
со
-
временной
науки
, 2016,
т
. 2,
№
10.
С
. 105–107.
5.
Тукшаитов
Р
.
Х
.
О
коэффициенте
мощности
и
cos
φ
выпрямительно
-
го
устройства
при
разных
активно
-
емкостных
нагрузках
и
уровне
эмиссии
в
электросеть
высших
гармоник
//
Практическая
сило
-
вая
электроника
, 2019,
№
3(75).
С
. 53–55.
6.
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
Шириев
Р
.
Р
.
Определение
уровня
нелиней
-
ных
искажений
входного
тока
разных
типов
нагрузок
на
ос
-
нове
измерения
коэффициен
-
та
мощности
и
его
сомножителя
cos
φ
//
Практическая
силовая
электроника
, 2018,
№
4(72).
С
. 30–36.
7.
Айхайти
Исыхакэфу
.
Метод
ком
-
плексного
контроля
качества
све
-
тодиодных
осветительных
при
-
боров
на
основе
исследования
их
характеристик
.
Автореферат
дисс
.
на
соиск
.
уч
.
степ
.
канд
.
технич
.
наук
.
Казань
:
КГЭУ
, 2018.
16
с
.
8.
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
Семенова
О
.
Д
.
Об
одном
способе
подключения
«
нелинейных
»
нагрузок
для
сни
-
жения
уровня
их
влияния
на
ка
-
чество
напряжения
электросети
/
Сб
.
матер
. III
Всерос
.
науч
.-
практ
.
конф
. «
Проблемы
и
перспекти
-
вы
развития
электроэнергетики
и
электротехники
».
Казань
:
Ка
-
занский
государственный
энер
-
гетический
университет
, 2021.
С
. 236–240.
9.
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
Зарипов
Р
.
К
.
Свето
-
диодная
лампа
.
Заявка
на
полезную
модель
№
20221664/09(058149)
от
13.10.2022.
10.
Тукшаитов
Р
.
Х
.,
Семенова
О
.
Д
.,
Новокрещенов
В
.
В
.
Оценка
уровня
нелинейных
искажений
электроустановок
на
основе
моделирования
длительности
импульса
их
входного
тока
//
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ
.
Передача
и
распределение
, 2022,
№
3(72).
С
. 54–58.
REFERENCES
1. Khruslov L.L., Rostovikov M.V., Shi-
shov V.A., Kireev V.A. Higher har-
monics in LV networks with power
electronic components. Experience
of continuous monitoring /
Sbornik
trudov Mezhdunarodnoy nauchno-
prakticheskoy konferentsii "Uprav-
leniye kachestvom elektricheskoy
energii"
[Proc. of International re-
search-to-practice conference "Elec-
trical energy quality management].
Moscow, Tsentr poligra
fi
cheskikh
uslug "Raduga" Publ., 2018, pp. 181-
186. (In Russian)
2. Zyryanov V.M., Mitrofanov N.A.,
Sokolovskiy Yu.B. Study of the volt-
age harmonic composition of a fre-
quency converter //
Vestnik Iva-
novskogo gosudarstvennogo ener-
geticheskogo universiteta
[Bulletin
of Ivanovo State Power Engineering
University], 2015, no. 1, pp. 24-29.
(In Russian)
3. Mustafa G.M., Gusev S.I. Special as-
pects of using multi-level converters
to normalize the voltage quality indi-
ces of a network //
ELEKTROENER-
GIYA. Peredacha i raspredeleniye
[ELECTRIC POWER. Transmission
and distribution], 2018, no. 4(49),
pp. 58-65. (In Russian)
4. Tukshaitov R.Kh., Nigmatullin R.M.,
Aikhaiti Isykhakefu, Salimullin M.F.
Energy quality evaluation by the
level of network voltage distortion
factor //
Uspekhi sovremennoy nauki
[Achievements of the modern sci-
ence], 2016, vol. 2, no. 10, pp. 105-
107. (In Russian)
5. Tukshaitov R.Kh. About the power
factor and
cos
φ
of a recti
fi
er in dif-
ferent active-capacitive load condi-
tions and different levels of emis-
sion to a higher harmonic network //
Prakticheskaya silovaya elektro-
nika
[Applicative power electron-
ics], 2019, no. 3(75), pp. 53-55.
(In Russian)
6. Tukshaitov R.Kh., Shiriev R.R. De
fi
-
nition of non-linear distortion levels
of input currents in different load
conditions by measuring the power
factor and its co-multiplier
cos
φ
//
Prakticheskaya silovaya elektroni-
ka
[Applicative power electronics],
2018, no. 4(72), pp. 30-36. (In Rus-
sian)
7. Aikhaiti Isykhakefu. A method of
complex monitoring of LED-based
illuminator quality by studying its
characteristics. Author's abstract of
thesis for PhD in Engineering de-
gree. Kazan, KSPEU, 2018. 16 p. (In
Russian)
8. Tukshaitov R.Kh., Semenova O.D.
About the way to connect "non-
linear" loads for reducing their im-
pact on network voltage quality /
Sbornik materialov III Vserossiyskoy
nauchno-prakticheskoy konferen-
tsii "Problemy i perspectivy razvitiya
elektroenergetiki i elektrotekhniki"
[Proc. of III All-Russia research-
to-practice conference "Problems
and future development of power in-
dustry and power engineering]. Ka-
zan, Kazan State Power Engineer-
ing University, 2021, pp. 236–240.
(In Russian)
9. Tukshaitov R.Kh., Zaripov R.K.
A LED lamp. Utility model appli-
cation no. 20221664/09(058149)
dated 13.10.2022.
10. Tukshaitov R.Kh., Semenova O.D.,
Novokreshchenov V.V. Evaluation
of the non-linear distortion level of
electrical installations by simulating
their input current pulse duration //
ELEKTROENERGIYA. Peredacha
i raspredeleniye
[ELECTRIC POW-
ER. Transmission and distribution],
2022, no. 3(72), pp. 54–58. (In Rus-
sian)
Оригинал статьи: Об одном эффективном способе снижения уровня эмиссии светодиодными лампами в электросеть высших гармоник промышленной частоты
В работе описан эффективный способ снижения уровня эмиссии высших гармоник промышленной частоты при использовании нагрузок с высоким коэффициентом нелинейных искажений — светодиодных ламп. При этом установлена возможность снижения уровня нелинейных искажений входного тока нагрузок более чем в 7–10 раз. Снижение эмиссии высших гармоник достигается параллельным подключением к входу нагрузки конденсатора, реактивная мощность которого на два порядка больше реактивной мощности нагрузки.
