92
О теплотехнических расчетах кабе лей
с изоляцией из сшитого полиэтилена.
Часть III. Особенности расчетов зимних режимов
УДК
621.315.24
Полещук
С
.
И
.,
ведущий
инженер
ЭО
дирекции
проекти
рования
по
ТП
филиала
ПАО
«
ФСК
ЕЭС
» —
МЭС
Востока
В
статье
обобщены
результаты
исследований
теплоизоляционных
свойств
снега
.
Показаны
особенности
тепловых
сопротивлений
наружного
защитного
покрытия
кабелей
,
расположенных
по
вершинам
равностороннего
треугольника
.
Предложены
формулы
расчета
тепловых
сопротивлений
снежного
покрова
над
кабельными
линиями
,
проложенными
в
земле
.
Предложена
формула
допустимых
токов
кабельных
линий
,
проложенных
в
земле
,
покрытой
снегом
.
Определены
наименьшие
сечения
кабелей
с
медными
жилами
для
кабельных
участков
ЛЭП
220
кВ
,
проложенных
в
земле
.
Ключевые
слова
:
кабели
электрические
,
теплотехнические
расчеты
,
термическое
сопротивление
,
допустимый
ток
Keywords:
electric cables, thermal calculations, thermal resistance,
permissible current
ВВЕДЕНИЕ
В
настоящей
части
продолжены
начатые
в
[1]
тепло
-
технические
расчеты
зимних
режимов
и
выделены
в
самостоятельный
раздел
расчеты
,
позволяющие
установить
количественную
оценку
влияния
снежно
-
го
покрова
на
величину
длительно
допустимого
тока
кабельных
линий
,
проложенных
в
железобетонных
кабельных
лотках
в
земле
.
Теплоизоляционные
свойства
снега
хорошо
из
-
вестны
.
Однако
,
несмотря
на
то
,
что
высота
снежного
покрова
над
трассами
кабельных
линий
,
проложен
-
ных
в
земле
,
и
на
территории
открытых
распреде
-
лительных
устройств
подстанций
может
достигать
1,0–1,5
и
более
метров
,
влияние
снега
на
величину
длительно
допустимых
то
-
ков
в
кабелях
в
существу
-
ющих
нормативных
доку
-
ментах
в
настоящее
время
не
учитывается
.
Считается
,
что
с
насту
-
плением
зимних
холодов
и
понижением
температу
-
ры
окружающей
среды
до
отрицательных
значений
пропускная
способность
кабелей
увеличивается
,
и
поэтому
основным
рас
-
четным
режимом
кабель
-
ных
линий
является
режим
летнего
максимума
.
В
Правилах
устрой
-
ства
электроустановок
[2]
(
ПУЭ
-6),
например
,
есть
соответствующая
табли
-
ца
1.3.3
с
поправочными
коэффициентами
на
дли
-
тельно
допустимые
токи
для
кабелей
,
проложен
-
ных
в
земле
или
в
воз
-
духе
,
если
температура
окружающей
среды
отли
-
Рис
. 1.
Внутриплощадочный
проезд
вдоль
ОРУ
110
кВ
ПС
220/110
кВ
«
Нижний
Куранах
»
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
93
чается
от
температуры
,
при
которой
в
последующих
таблицах
определены
допустимые
токи
кабелей
с
различными
условиями
прокладки
.
В
частности
,
этот
поправочный
коэффициент
ра
-
вен
1,0,
когда
условная
температура
среды
совпада
-
ет
с
расчетной
.
Но
если
условная
температура
сре
-
ды
,
например
, +25 °
С
,
а
расчетная
—
ниже
–5 °
С
,
то
в
таких
случаях
по
таблице
1.3.3
длительно
до
-
пустимые
токи
в
кабеле
при
нормируемой
темпера
-
туре
жил
50 °
С
можно
увеличить
в
1,48
раза
.
То
есть
в
зимних
режимах
допустимые
токи
в
таких
кабелях
разрешается
увеличивать
почти
в
1,5
раза
.
Однако
в
[1]
показано
,
что
даже
без
учета
изо
-
ляционных
свойств
снежного
покрова
увеличение
токовой
нагрузки
в
кабелях
приводит
к
соответ
-
ствующему
увеличению
потерь
в
токопроводящих
жилах
кабелей
.
Снижение
этих
потерь
возможно
только
за
счет
уменьшения
длительно
допустимой
токовой
нагрузки
.
Это
не
позволяет
,
в
частности
,
использовать
ранее
запроектированные
кабели
напряжением
220
кВ
на
ПС
220
кВ
«
Тында
»
с
мед
-
ными
токопроводящими
жилами
сечением
500
мм
2
и
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
в
кабельных
вставках
ЛЭП
220
кВ
,
последовательно
соединен
-
ных
с
воздушными
участками
ЛЭП
с
проводами
АС
-300/39
и
АС
-400/51.
Эти
кабели
соответствуют
только
ВЛ
с
проводами
АС
-240/39,
но
без
учета
до
-
полнительного
снижения
длительно
допустимых
токов
в
кабелях
за
счет
неучтенного
в
предыдущих
расчетах
теплового
сопротивления
снежного
покро
-
ва
над
кабельной
линией
.
Даже
если
обслуживающий
персонал
подстанций
освободит
через
какое
-
то
время
после
окончания
снежной
метели
внутриплощадочные
проезды
и
на
-
земные
кабельные
лотки
,
то
снег
,
как
показано
на
рисунках
1
и
2,
отбрасывается
в
обе
стороны
от
про
-
ездов
и
кабельных
лотков
за
боковые
стенки
лотков
.
При
этом
прекращается
конвекционный
теплообмен
между
воздухом
внутри
кабельных
лотков
и
наруж
-
ным
воздухом
.
Кабельный
лоток
превращается
,
по
своей
сути
,
в
проложенную
в
снегу
прямоугольную
трубу
с
выходящей
на
поверхность
земли
ее
верхней
частью
.
Поэтому
достаточно
достоверными
результатами
теплотехнических
расчетов
кабельных
линий
напря
-
жением
220–110
кВ
,
проложенных
в
земле
и
на
тер
-
ритории
ОРУ
подстанций
,
в
условиях
продолжитель
-
ного
зимнего
периода
со
значительным
по
высоте
снежным
покровом
,
можно
считать
только
расчеты
,
в
которых
учитываются
теплоизоляционные
свой
-
ства
снега
.
I.
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ
СВОЙСТВА
СНЕГА
В
основу
первоначальной
оценки
теплоизоляцион
-
ных
свойств
снега
положены
результаты
полевых
наблюдений
за
снежным
покровом
,
проведенных
в
2013–2014
годах
российскими
исследователями
на
метеостанции
Баренцбург
,
расположенной
на
архи
-
пелаге
Западного
Шпицбергена
,
находящегося
под
суверенитетом
Норвегии
,
с
правом
Российской
Фе
-
дерации
проведения
там
хозяйственной
деятельно
-
сти
[3].
Рис
. 2.
Расчищенные
от
снега
наземные
кабельные
лотки
на
ОРУ
220
кВ
ПС
220/110
кВ
«
Нижний
Куранах
»
№
4 (43) 2017
94
Сравнительные
характеристики
снежного
покро
-
ва
на
различных
глубинах
от
дневной
поверхности
определены
в
апреле
2013
и
апреле
2014
годов
и
приведены
в
таблицах
1
и
2.
Тепловые
сопротивления
отдельных
слоев
снега
в
этих
таблицах
рассчитаны
по
произведению
толщи
-
ны
рассматриваемого
снежного
слоя
на
его
удельное
тепловое
сопротивление
,
равное
обратной
величине
удельной
теплопроводности
.
Величина
полного
теплового
сопротивления
снежного
покрова
определяется
суммой
тепловых
сопротивлений
отдельных
его
слоев
.
В
том
числе
:
–
для
снежного
покрова
в
апреле
2013
года
общей
глубиной
h
C13
= 1,1
м
тепловое
сопротивление
расчетного
снежного
слоя
равно
T
C13
= 5,8
К
·
м
2
/
Вт
;
–
для
снежного
покрова
в
апреле
2014
года
глуби
-
ной
h
C14
= 1,45
м
тепловое
сопротивление
рас
-
четного
снежного
слоя
равно
T
C14
= 4,93
К
·
м
2
/
Вт
.
При
этом
величина
среднего
удельного
теплово
-
го
сопротивления
снежного
покрова
в
2013
году
по
таблице
1
составляет
:
С
13
=
T
C13
/
h
C13
= 5,8/1,1 = 5,27
К
·
м
/
Вт
.
В
2014
году
по
таблице
2:
С
14
=
T
C14
/
h
C14
= 4,93/1,45 = 3,4
К
·
м
/
Вт
.
Для
обобщения
полученных
результатов
и
воз
-
можности
их
использования
в
других
районах
с
раз
-
личной
толщиной
снежного
покрова
в
таблице
3
приведены
выделенные
из
таблиц
1
и
2
верхние
по
-
верхностные
участки
снежного
покрова
,
начиная
от
дневной
поверхности
до
глубины
0,5
м
,
и
определе
-
на
величина
их
среднего
удельного
теплового
сопро
-
тивления
.
На
этих
верхних
участках
снежного
покрова
еще
не
произошло
уплотнение
ранее
выпавшего
снега
последующими
снегопадами
и
возможное
в
связи
Табл
. 1.
Теплофизические
характеристики
снега
в
районе
метеостанции
Баренцбург
в
апреле
2013
г
.
Глубина
снега
от
днев
ной
поверх
-
ности
,
см
Характеристика
снега
Расчетная
толщина
снежного
слоя
,
h
C
,
м
Плотность
расчетного
снежного
слоя
,
кг
/
м
3
Средний
коэффи
-
циент
удельной
тепло
про
вод
-
ности
,
,
Вт
/(
К
·
м
)
Тепловое
сопро
-
тивление
расчет
-
ного
снежного
слоя
,
T
C
,
К
·
м
2
/
Вт
0-8
Метелевый
,
через
сутки
после
метели
0,08
220
0,22
0,08/0,22 = 0,36
20
Мелкозернистый
смерзшийся
0,12
370
0,5
0,12/0,5 = 0,24
42
Мелкозернистый
рыхлый
0,22
292
0,16
0,22/0,16 = 1,38
44
Наст
,
армированный
ледяной
прослойкой
0,02
423
0,5
0,02/0,5 = 0,04
55
Глубинная
изморозь
рыхлая
0,11
283
0,11
0,11/0,11 = 1,0
57
Наст
из
смерзшихся
кристаллов
и
ледя
-
ной
прослойки
0,02
450
0,5
0,02/0,5 = 0,04
75
Среднезернистый
смерзшийся
0,18
393
0,37
0,18/0,37 = 0,49
90
Чередование
наста
и
смерзшейся
глу
-
бинной
изморози
0,15
350
0,35
0,15/0,35 = 0,43
110
Глубинная
изморозь
рыхлая
0,2
308
0,11
0,2/0,11 = 1,82
Грунт
Итого
1,1
5,8
Табл
. 2.
Теплофизические
характеристики
снега
в
районе
метеостанции
Баренцбург
в
апреле
2014
г
.
Глубина
снега
от
днев
ной
поверх
-
ности
,
см
Характеристика
снега
Расчетная
толщина
снежного
слоя
,
h
C
,
м
Плотность
расчетного
снежного
слоя
,
кг
/
м
3
Средний
коэффи
-
циент
удельной
тепло
про
вод
-
ности
,
,
Вт
/(
К
·
м
)
Тепловое
сопро
-
тивление
рас
-
четного
снежного
слоя
,
T
C
,
К
·
м
2
/
Вт
1,0
Метелевый
,
через
сутки
после
метели
0,01
220
0,22
0,01/0,22 = 0,05
2,5
Инсоляционная
корка
0,015
450
0,5
0,015/0,5 = 0,03
23
Мелкозернистый
рыхлый
0,205
284
0,16
0,205/0,16 = 1,28
38
Мелкозернистый
смерзшийся
0,15
345
0,5
0,15/0,5 = 0,3
41
Мерзлые
корки
0,03
450
0,5
0,03/0,5 = 0,06
45
Мелкозернистый
рыхлый
0,04
280
0,11
0,04/0,11 = 0,36
48
Корки
0,03
450
0,5
0,03/0,5 = 0,06
63
Корка
0,15
450
0,5
0,15/0,5 = 0,3
73
Среднезернистый
смерзшийся
0,1
366
0,37
0,1/0,37 = 0,27
83
Мелкозернистый
смерзшийся
0,1
366
0,5
0,1/0,5 = 0,2
89
Мелкозернистый
смерзшийся
0,06
366
0,5
0,06/0,5 = 0,12
125
Среднезернистый
смерзшийся
0,36
425
0,37
0,36/0,37 = 0,97
129
Среднезернистый
смерзшийся
0,04
425
0,37
0,04/0,37 = 0,11
139
Средне
-
и
крупнозернистый
0,1
434
0,37
0,1/0,37 = 0,27
145
Глубинная
изморозь
0,06
300
0,11
0,06/0,11 = 0,55
Грунт
Итого
1,45
4,93
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
95
с
этим
увеличение
его
теплопроводности
.
Кроме
того
,
на
теплофизические
характеристики
свеже
-
выпавшего
поверхностного
снега
меньшее
влияние
оказывают
ледяные
прослойки
наста
и
смерзшиеся
между
собой
снежные
кристаллы
ранее
выпавшего
Табл
. 3.
Теплофизические
характеристики
поверхностного
снега
в
районе
метеостанции
Баренцбург
в
апреле
2013
и
2014
годов
Дата
Глубина
снега
от
днев
ной
поверх
-
ности
,
см
Характеристика
снега
Расчетная
толщина
снежного
слоя
,
h
ВС
,
м
Плотность
расчетного
снежного
слоя
,
кг
/
м
3
Средний
коэффи
-
циент
удельной
тепло
про
вод
-
ности
,
,
Вт
/(
К
·
м
)
Тепловое
сопро
-
тивление
рас
-
четного
снежного
слоя
,
T
ВС
,
К
·
м
2
/
Вт
Апрель
2013
г
.
0-8
Метелевый
,
через
сутки
после
метели
0,08
220
0,22
0,08/0,22 = 0,36
20
Мелкозернистый
смерзшийся
0,12
370
0,5
0,12/0,5 = 0,24
42
Мелкозернистый
рыхлый
0,22
292
0,16
0,22/0,16 = 1,38
44
Наст
,
армированный
ледяной
про
-
слойкой
0,02
423
0,5
0,02/0,5 = 0,04
Итого
0,44
2,02
ВС
=
T
ВС
/
h
ВС
= 2,02/0,44 = 4,59
К
·
м
/
Вт
Апрель
2014
г
.
1,0
Метелевый
,
через
сутки
после
метели
0,01
220
0,22
0,01/0,22 = 0,05
2,5
Инсоляционная
корка
0,015
450
0,5
0,015/0,5 = 0,03
23
Мелкозернистый
рыхлый
0,205
284
0,16
0,205/0,16 = 1,28
38
Мелкозернистый
смерзшийся
0,15
345
0,5
0,15/0,5 = 0,3
41
Мерзлые
корки
0,03
450
0,5
0,03/0,5 = 0,06
45
Мелкозернистый
рыхлый
0,04
280
0,11
0,04/0,11 = 0,36
Итого
0,45
2,08
ВС
=
T
ВС
/
h
ВС
= 2,08/0,45 = 4,62
К
·
м
/
Вт
Табл
. 4.
Теплофизические
характеристики
слежавшегося
снега
,
расположенного
на
глубине
более
0,5
м
в
районе
метеостанции
Баренцбург
в
апреле
2013
и
2014
годов
Дата
Глубина
сне
-
га
от
днев
-
ной
поверх
-
ности
,
см
Характеристика
снега
Расчетная
толщина
снежного
слоя
,
h
НС
,
м
Плотность
расчетного
снежного
слоя
,
кг
/
м
3
Средний
коэффи
-
циент
удельной
тепло
про
вод
-
ности
,
,
Вт
/(
К
·
м
)
Тепловое
сопро
-
тивление
рас
-
четного
снежного
слоя
,
T
НС
,
К
·
м
2
/
Вт
Апрель
2013
г
.
55
Глубинная
изморозь
рыхлая
0,11
283
0,11
0,11/0,11 = 1,0
57
Наст
из
смерзшихся
кристаллов
и
ледяной
прослойки
0,02
450
0,5
0,02/0,5 = 0,04
75
Среднезернистый
смерзшийся
0,18
393
0,37
0,18/0,37 = 0,49
90
Чередование
наста
и
смерз
-
шейся
глубинной
изморози
0,15
350
0,35
0,15/0,35 = 0,43
110
Глубинная
изморозь
рыхлая
0,2
308
0,11
0,2/0,11 = 1,82
Итого
0,66
3,78
НС
=
T
НС
/
h
НС
= 3,78/0,66 = 5,73
К
·
м
/
Вт
Апрель
2014
г
.
48
Корки
0,03
450
0,5
0,03/0,5 = 0,06
63
Корка
0,15
450
0,5
0,15/0,5 = 0,3
73
Среднезернистый
смерзшийся
0,1
366
0,37
0,1/0,37 = 0,27
83
Мелкозернистый
смерзшийся
0,1
366
0,5
0,1/0,5 = 0,2
89
Мелкозернистый
смерзшийся
0,06
366
0,5
0,06/ 0,5= 0,12
125
Среднезернистый
смерзшийся
0,36
425
0,37
0,36/0,37 = 0,97
129
Среднезернистый
смерзшийся
0,04
425
0,37
0,04/0,37 = 0,11
139
Средне
-
и
крупнозернистый
0,1
434
0,37
0,1/0,37 = 0,27
145
Глубинная
изморозь
0,06
300
0,11
0,06/0,11 = 0,55
Итого
1,0
2,85
НС
=
T
НС
/
h
НС
= 2,85/1,0 = 2,85
К
·
м
/
Вт
снега
,
также
повышающие
общую
теплопроводность
снега
.
Аналогичные
расчеты
для
нижних
снежных
слоев
из
слежавшегося
снега
,
расположенных
на
глубине
более
0,5
м
,
приведены
в
таблице
4.
№
4 (43) 2017
96
Из
таблицы
4
следует
,
что
те
-
плофизические
характеристики
нижних
слоев
слежавшегося
сне
-
га
,
расположенных
на
глубине
более
0,5
м
,
в
значительной
сте
-
пени
зависят
от
превратностей
погодных
условий
и
не
поддают
-
ся
точному
измерению
.
Так
,
если
в
конце
зимнего
сезона
2013
года
среднее
удельное
тепловое
со
-
противление
этих
слоев
снега
на
метеостанции
Баренцбург
со
-
ставило
5,73
К
·
м
/
Вт
,
то
в
конце
следующего
зимнего
сезона
оно
уменьшилось
в
2
раза
и
стало
равным
2,85
К
·
м
/
Вт
.
Обобщенные
теплофизиче
-
ские
характеристики
снега
также
приведены
в
Электронном
спра
-
вочнике
по
физическим
свой
-
ствам
веществ
и
материалов
[4].
В
этой
работе
снежный
покров
разделен
на
верхний
свежевы
-
павший
снег
,
плотность
которого
изменяется
от
120
до
200
кг
/
м
3
,
а
теплопроводность
от
0,1
до
0,15
Вт
/
К
·
м
,
и
нижний
слежавшийся
снег
с
плотностью
400–560
кг
/
м
3
и
те
-
плопроводностью
0,5
Вт
/
К
·
м
.
При
этом
разница
между
значениями
удельных
тепловых
сопротивлений
верхнего
свежевыпавшего
снега
,
изменяющихся
в
диапазоне
ВС
= 6,7–10
К
·
м
/
Вт
,
и
удельным
тепловым
сопротивлением
нижнего
сле
-
жавшегося
слоя
снега
с
НС
= 2,0
К
·
м
/
Вт
становится
еще
больше
.
Учитывая
оценочный
характер
влияния
снеж
-
ного
покрова
на
величину
длительно
допустимых
токов
кабелей
,
снежный
покров
в
последующих
расчетах
разделен
на
два
слоя
:
верхний
поверх
-
ностный
слой
недавно
выпавшего
снега
толщиной
h
ВС
= 0,4
м
с
удельным
тепловым
сопротивлением
ВС
= 4,6
К
·
м
/
Вт
и
нижний
слой
слежавшегося
снега
толщиной
h
НС
= 0,5
м
,
удельное
тепловое
сопротив
-
ление
которого
принимаем
равным
НС
= 3,0
К
·
м
/
Вт
.
II.
РАСЧЕТ
ТЕПЛОВЫХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ
ДЛЯ
КАБЕЛЕЙ
,
ПРОЛОЖЕННЫХ
В
ЗЕМЛЕ
Влияние
снежного
покрова
на
величину
длительно
допустимого
тока
кабельных
ли
-
ний
наиболее
сущест
венно
для
кабельных
линий
,
проложенных
в
земле
за
территорией
подстан
-
ции
,
которые
не
очищаются
от
снега
в
течение
всего
зимнего
пе
-
риода
.
Первоначальную
оценку
вли
-
яния
снежного
покрова
на
вели
-
чину
длительно
допустимого
тока
кабельной
линии
проведем
на
примере
кабельной
линии
220
кВ
,
показанной
на
рисунке
3,
проло
-
женной
в
земле
на
глубине
1,5
м
и
состоящей
из
трех
однофазных
кабелей
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
,
с
медными
токопроводящими
жилами
сечением
500
мм
2
.
Кабели
защищены
от
механиче
-
ских
повреждений
железобетонными
лотками
,
за
-
крытыми
сверху
железобетонными
плитами
пере
-
крытия
.
Эквивалентная
схема
замещения
этой
линии
при
-
ведена
на
рисунке
4,
в
которой
приняты
следующие
условные
обозначения
:
= 90 —
максимальная
допустимая
температура
то
-
копроводящей
жилы
, °C;
0
—
температура
поверхности
земли
в
расчетном
режиме
, °C;
T
1
= 0,526
К
·
м
/
Вт
—
тепловое
сопротивление
изо
-
ляции
между
токопроводящей
жилой
и
оболочкой
(
экраном
)
на
единицу
длины
кабеля
, (
определено
в
[1]);
T
3
—
тепловое
сопротивление
наружного
защитного
покрытия
кабеля
на
единицу
длины
кабеля
,
К
·
м
/
Вт
;
T
4
—
тепловое
сопротивление
между
наружной
по
-
верхностью
кабеля
и
окружающей
средой
на
едини
-
цу
длины
кабеля
,
К
·
м
/
Вт
.
В
общем
виде
T
4
=
T
41
+
T
42
+
T
43
,
0,5
T
1
0,5
T
1
0,5
T
1
0,5
T
1
0,5
T
1
0,5
T
1
W
c
W
d
W
c
W
d
W
d
θ
θ
θ
W
s
W
s
W
s
T
3
T
3
T
3
T
4
T
с
θ
0
W
c
Рис
. 4.
Тепловая
схема
замещения
трех
одножильных
кабелей
в
земле
,
по
-
крытой
снегом
Кабели 220 кВ
Песчано-гравийная
смесь
Железобетонный
лоток Л4-15
Поверхностный снег
Почвенно-растительный
Плита перекрытия
П6-15
Слежавшийся снег
слой обратной засыпки
Крупнообломочный скальный
и щебенистый грунт обратной засыпки
L
3
L
1
L
2
h
нс
h
вс
Рис
. 3.
Три
однофазных
кабеля
220
кВ
в
земле
,
покрытой
снегом
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
97
где
T
41
—
тепловое
сопротивление
песчано
-
гравий
-
ной
смеси
,
заполняющей
железобетонный
кабель
-
ный
лоток
от
отметки
уложенных
кабелей
до
защит
-
ных
бетонных
плит
,
К
·
м
/
Вт
;
T
42
—
тепловое
сопротивление
грунта
обратной
засыпки
,
заполняющего
траншею
с
кабелями
от
внешней
поверхности
защитных
бетонных
плит
до
поверхности
почвенно
-
растительного
слоя
,
К
·
м
/
Вт
;
T
43
—
тепловое
сопротивление
уплотненного
по
-
чвенно
-
растительного
слоя
,
К
·
м
/
Вт
;
T
С
—
тепловое
сопротивление
снежного
покрова
над
траншеей
с
кабельной
линией
,
К
·
м
/
Вт
.
T
С
=
T
НС
+
T
ВС
,
где
T
НС
—
тепловое
сопротивление
нижнего
слоя
снежного
покрова
с
лежалым
снегом
,
К
·
м
/
Вт
;
T
ВС
—
тепловое
сопротивление
верхнего
слоя
снеж
-
ного
покрова
с
поверхностным
недавно
выпавшим
снегом
,
К
·
м
/
Вт
;
W
с
—
потери
в
одной
токопроводящей
жиле
кабеля
,
Вт
/
м
;
W
d
= 0,78
Вт
/
м
—
потери
в
диэлектрике
на
единицу
длины
для
изоляции
из
сшитого
полиэтилена
,
окру
-
жающей
токопроводящую
жилу
, (
определены
в
[1]);
W
s
—
потери
в
металлической
оболочке
(
экране
)
ка
-
беля
,
окружающей
токопроводящую
жилу
однофаз
-
ного
кабеля
,
Вт
/
м
.
До
начала
вывода
расчетных
формул
и
определе
-
ния
численных
значений
тепловых
сопротивлений
,
показанных
на
рисунке
4,
необходимо
устранить
не
-
точности
названия
раздела
2.2.4.3
в
[5]
и
[7].
В
[6]
уже
отмечались
ошибки
в
[5]
при
переводе
на
русский
язык
[7],
которые
могут
привести
к
суще
-
ственным
искажениям
результатов
теплотехниче
-
ских
расчетов
при
выборе
кабелей
для
проектируе
-
мых
кабельных
линий
.
К
аналогичным
результатам
может
привести
и
не
-
правильный
перевод
в
[5]
названия
раздела
2.2.4.3,
которое
переведено
как
«
Трехжильные
кабели
,
рас
-
положенные
треугольником
».
В
действительности
,
в
[7]
этот
раздел
озаглавлен
«Tree single-core cables, trefoil formation»,
что
перево
-
дится
на
русский
язык
как
«
Три
одножильных
кабе
-
ля
,
расположенные
в
форме
трилистника
».
Поэтому
,
прежде
всего
,
раздел
2.2.4.3
в
[5]
должен
относиться
не
к
трехжильным
кабелям
,
а
к
рассматриваемым
трем
одножильным
кабелям
.
Кроме
того
,
формули
-
ровка
этого
раздела
в
[7]
также
не
соответствует
дей
-
ствительности
.
Действительно
,
три
лепестка
трилистника
,
пока
-
занного
на
рисунке
5
утолщенными
черными
линия
-
ми
,
соприкасаются
между
собой
только
в
одной
,
цен
-
тральной
точке
этой
геометрической
фигуры
.
Если
рассматривать
части
трилистника
в
каче
-
стве
аналога
трех
одножильных
кабелей
,
то
теп
-
ло
,
выделяемое
кабелями
,
отводится
во
внешнюю
среду
от
всей
наружной
поверхности
каждого
ка
-
беля
.
На
самом
деле
,
как
следует
из
рисунка
5,
внутрен
-
ние
части
наружной
поверхности
трех
одножильных
кабелей
,
расположенных
по
вершинам
равносторон
-
него
треугольника
вплотную
друг
к
другу
,
не
участву
-
ют
в
отводе
тепла
во
внешнюю
среду
,
что
должно
быть
учтено
при
определении
тепловых
сопротивле
-
ний
наружных
защитных
покрытий
таких
кабелей
.
Поэтому
разделам
2.2.4.3
в
[5]
и
[7]
соответствует
более
точное
название
: «
Три
одножильных
кабеля
,
расположенные
вплотную
друг
к
другу
по
вершинам
равностороннего
треугольника
».
Тепловое
сопротивление
наружного
защитного
покрытия
кабелей
,
T
3
Тепловое
сопротивление
наружного
защитного
покрытия
рассматриваемого
в
[1]
одного
одножиль
-
ного
кабеля
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
(
T
3
)
определено
по
формуле
(1),
приведенной
в
[1]
под
номером
(25):
T
2
t
3
T
3
= —
ln
(
1
+
—
)
= 0,082 K·
м
/
Вт
, (1)
2
D
Э
где
T
= 3,5 —
удельное
тепловое
сопротивление
наружного
защитного
покрытия
по
таблице
1
в
[5]
и
[7],
К
·
м
/
Вт
;
t
3
= 7,1 —
толщина
наружного
защитного
покрытия
по
рисунку
8
в
[6],
мм
;
D
Э
= 88,8 —
внешний
диаметр
металлического
экра
-
на
по
рисунку
8
в
[6],
включая
водоотталкивающие
плакированные
полиэтиленом
металлические
лен
-
ты
,
мм
.
С
учетом
вышеприведенных
замечаний
к
на
-
званию
раздела
2.2.4.3
в
[5]
и
[7]
при
определении
величины
T
3
для
трех
одножильных
кабелей
,
рас
-
положенных
вплотную
друг
к
другу
по
вершинам
равностороннего
треугольника
,
ранее
найденное
в
[1]
значение
T
3