Моделирование электромагнитных потерь в сталеалюминиевых проводах различной конструкции

Page 1
background image

Page 2
background image

68

АНАЛИТИКА

СЕТИ  РОССИИ

68

в

о

з

д

у

ш

н

ы

е

 Л

Э

П

воздушные ЛЭП

Моделирование 

электромагнитных потерь в 

сталеалюминиевых проводах 

различной конструкции

Леонид ГУРЕВИЧ, заведующий кафедрой, доцент, д.т.н.,

 Владимир ДАНЕНКО, заместитель заведующего кафедрой, доцент, к.т.н.,

 Дмитрий ПРОНИЧЕВ, доцент кафедры, к.т.н.,

 Михаил ТРУНОВ, аспирант,

 Волгоградский государственный технический университет

Р

азвитие

 

промышленно

-

сти

 

и

 

социальной

 

сферы

 

приводит

 

к

 

постоянно

-

му

 

росту

 

потребления

 

электроэнергии

что

 

в

 

густонасе

-

лённых

 

районах

 

может

 

быть

 

обе

-

спечено

 [1] 

только

 

за

 

счёт

 

увели

-

чения

 

пропускной

 

способности

 

уже

 

существующих

 

воздушных

 

линий

 (

ВЛ

). 

Эту

 

проблему

 

решают

 

созданием

 

имеющих

 

более

 

высо

-

кую

 

стоимость

 

конструкций

 

прово

-

дов

 

с

 

увеличенным

 

токоведущим

 

сечением

 

или

 

с

 

повышенными

 

рабочими

 

температурами

харак

-

теристики

 

которых

 

выше

чем

 

у

 

классических

 

сталеалюминевых

 

проводов

 

АС

.

Анализ

 

отказов

 

элементов

 

ВЛ

 

показывает

 [2], 

что

 

нарушения

связанные

 

с

 

выходом

 

из

 

строя

 

проводов

 

и

 

грозозащитных

 

тро

-

сов

составляют

 

от

 40 

до

 55% 

от

 

общего

 

количества

 

всех

 

наруше

-

ний

 

и

 

увеличиваются

 

на

 

3—5% 

в

 

год

Основными

 

причинами

 

по

-

вреждения

 

являются

 

гололёдные

 

нагрузки

износ

 

от

 

действия

 

ви

-

брации

пляски

 

и

 

коррозии

Поэто

-

му

 

при

 

оптимизации

 

конструкции

 

проводов

 

необходимо

 

учитывать

 

не

 

только

 

пропускную

 

способ

-

ность

 

и

 

эксплуатационные

 

поте

-

ри

  (

нагрев

 

проводов

 

из

-

за

 

их

 

ак

-

тивного

 

сопротивления

затраты

 

на

 

перемагничивание

 

стального

 

сердечника

потери

 

при

 

коронных

 

разрядах

), 

но

 

и

 

эксплуатационную

 

прочность

 

в

 

различных

 

климати

-

ческих

 

условиях

По

 

мнению

 

разработчика

 

новых

 

проводов

 [3], 

высокий

 

уровень

 

потерь

 

в

 

российских

 

электросетях

 

определяется

 

не

 

только

 

изношенностью

 

электро

-

сетевого

 

оборудования

но

 

и

 

устаревшей

 

нормативной

 

базой

регламентирующей

 

производство

 

проводов

Рассмотрим

 

тормозя

-

щее

 

действие

 

нормативной

 

базы

 

на

 

примере

 

разработанного

 

ООО

 

«

Энергосервис

» 

и

 

ОАО

  «

Север

-

сталь

» 

нового

 

класса

 

проводов

 

с

 

повышенными

 

прочностью

 

и

 

пропускной

 

способностью

 — 

пла

-

стически

 

обжатых

 

высокопрочных

 

проводов

 

АСВП

 [4, 5], 

прошедших

 

аттестацию

 

в

 

межведомственной

 

комиссии

 

ОАО

 «

ФСК

 

ЕЭС

». 

Прово

-

да

 

АСВП

 

обладают

 

существенно

 

большими

 

прочностью

 

и

 

токовой

 

пропускной

 

способностью

 

по

 

сравнению

 

с

 

проводами

 

АС

что

 

достигнуто

 

повышением

 

конструк

-

тивной

 

плотности

 

проводов

 

за

 

счёт

 

последовательного

 

пластического

 

обжатия

 

сердечника

 

и

 

токоведу

-

щих

 

повивов

 

после

 

свивки

 [5]. 

В

 

отличие

 

от

 

проводов

 

с

 

высоким

 

процентом

 

заполнения

 

сечения

 

за

 

счёт

 

использования

 

профили

-

рованной

 

проволоки

в

 

пластиче

-


Page 3
background image

69

 5 (26), 

сентябрь

октябрь

, 2014

69

ски

 

обжатых

 

проводах

 

используют

 

традиционные

 

круглые

 

алюминие

-

вые

 

проволоки

а

 

при

 

пластическом

 

обжатии

 

достигается

 

более

 

высо

-

кая

 

плотность

 

заполнения

 

сечения

чем

 

при

 

сборке

 

профилированных

Пластическая

 

деформация

 

со

 

сте

-

пенью

 

обжатия

 

площади

 

попереч

-

ного

 

сечения

 

провода

 8—9% 

не

 

допускает

 

раскручивания

 

провода

 

и

 

взаимного

 

смещения

 

элементов

 

под

 

действием

 

растягивающих

 

сил

приводит

 

за

 

счёт

 

наклёпа

 

к

 

повыше

-

нию

 

прочности

 

алюминиевых

 

про

-

волок

 

до

 2 

раз

а

 

разница

 

в

 

удель

-

ной

 

электропроводности

 

мягкого

 

АМ

 

и

 

наклёпанного

 

АТ

 

алюминия

 

не

 

превышает

 1% [6]. 

Затраты

 

на

 

про

-

вода

 

АСВП

 

и

 

переоборудование

 

ВЛ

 

для

 

них

 

незначительно

 

превышают

 

аналогичные

 

затраты

 

при

 

использо

-

вании

 

проводов

 

АС

но

 

повышение

 

пропускной

 

способности

  (

от

 

не

-

скольких

 

десятков

 

до

 

нескольких

 

сот

 

процентов

и

 

прочности

 

перекры

-

вает

 

дополнительные

 

затраты

сни

-

жает

 

нагрузки

 

на

 

опоры

тяжение

ветровую

 

и

 

гололёдную

 

нагрузки

 

и

 

в

 

конечном

 

итоге

 

повышает

 

надёж

-

ность

 

ВЛ

Меньший

 

диаметр

 

прово

-

дов

 

АСВП

 

по

 

сравнению

 

с

 

провода

-

ми

 

АС

 

той

 

же

 

прочности

 

позволяет

 

снизить

пляску

 

проводов

аэроди

-

намический

 

коэффициент

уровень

 

внутренней

 

коррозии

 

в

 

прово

-

де

уровень

 

усталости

 

металла

 

в

 

проводе

возможность

 

об

-

леденения

 

и

 

налипания

 

снега

 

на

 

почти

 

цилиндрическую

 

на

-

ружную

 

поверхность

 

провода

В

 

работе

 [7] 

эксперименталь

-

но

 

доказано

что

 

жёсткость

 

на

 

кручение

 

компактных

 

про

-

водов

 

выше

 

крутильной

 

жёст

-

кости

 

традиционных

 

даже

 

при

 

близких

 

значениях

 

диа

-

метров

По

 

многим

 

своим

 

ха

-

рактеристикам

 

провод

 

АСВП

 

близок

 

к

 

эксплуатационным

 

свойствам

 

компактных

 

про

-

водов

 

Aero-Z

 

или

 

ACSS/TW 

[8] 

при

 

значительно

 

более

 

низкой

 

стоимости

.

Следует

 

отметить

 

высо

-

кую

 

грозостойкость

 

проводов

 

АСВП

 

вследствие

 

протяжён

-

ного

 

контакта

 

значительной

 

площади

 

между

 

витками

 

алю

-

миниевой

 

проволоки

первый

 

и

 

второй

 

повивы

 

которой

 

вы

-

полнены

 

с

 

линейным

 

каса

-

нием

 

проволок

Конструкции

 

с

 

линейным

 

касанием

 

широко

 

ис

-

пользуются

 

в

 

грузоподъёмных

 

тро

-

сах

их

 

основное

 

преимущество

 

перед

 

канатами

 

с

 

точечным

 

кон

-

тактом

 

заключается

 

в

 

сочетании

 

гибкости

 

с

 

высокими

 

износостой

-

костью

 

и

 

прочностью

 [9]. 

Однако

 

в

 

соответствии

 

с

 

п

. 2.3. 

ГОСТ

 839-80 

«

Провода

 

неизолированные

 

для

 

воздушных

 

линий

 

электропередачи

Технические

 

условия

» 

скрутка

 

пови

-

вов

 

должна

 

проводиться

 

в

 

противо

-

положные

 

стороны

В

 

ПУЭ

-7 [10] 

нет

 

прямого

 

указания

 

на

 

направления

 

свивки

 

многопроволочных

 

прово

-

дов

но

в

 

соответствии

 

с

 

п

. 2.5.78,  

«

для

 

снижения

 

потерь

 

электроэнер

-

гии

 

на

 

перемагничивание

 

стальных

 

сердечников

 

в

 

сталеалюминиевых

 

проводах

… 

рекомендуется

 

при

-

менять

 

провода

 

с

 

чётным

 

числом

 

повивов

 

алюминиевых

 

проволок

». 

Снижение

 

потерь

 

на

 

перемагничи

-

вание

 

при

 

чётном

 

числе

 

повивов

 

возможно

 

только

 

при

 

свивке

 

прово

-

лок

 

в

 

противоположные

 

стороны

Таким

 

образом

использование

 

проводов

 

со

 

свивкой

 

в

 

одном

 

на

-

правлении

 

с

 

линейным

 

касанием

 

проволок

обеспечивающих

 

сочета

-

ние

 

гибкости

высоких

 

износостой

-

кости

 

и

 

прочности

 

и

следователь

-

но

позволяющих

 

резко

 

уменьшить

 

выход

 

из

 

строя

 

проводов

не

 

реко

-

мендуется

 

только

 

из

-

за

 

вероятности

 

повышенных

 

потерь

 

на

 

перемагни

-

чивание

 

стальных

 

сердечников

Проведём

 

ориентировочную

 

оценку

 

возможных

 

величин

 

потерь

 

по

 

методике

 [11], 

по

 

которой

 

при

 

передаче

 

переменного

 

тока

 

необ

-

ходимо

 

учитывать

 

поверхностный

 

эффект

 

и

 

магнитные

 

потери

 

в

 

сталь

-

ном

 

сердечнике

Выделяющиеся

 

в

 

проводе

 

тепловые

 

потери

 

P

 

не

 

пре

-

вышают

 

            

Р

 = 

k

п

 

 

k

м

 

 

R

20

 

 

I

д

2

,               (1)

где

 

k

п

 — 

зависящий

 

от

 

конструк

-

ции

 

провода

 

коэффициент

учиты

-

вающий

 

поверхностный

 

эффект

 

для

 

переменного

 

тока

  (

k

п

 = 1,0—1,05); 

k

м

 

 

коэффициент

 

потерь

 

на

 

пере

-

магничивание

зависящий

 

от

 

ко

-

личества

 

и

 

направления

 

повивов

 

алюминия

R

20 

— 

сопротивление

 

провода

 

постоянному

 

току

 

при

 

20

о

С

I

д

 — 

допустимый

 

ток

Методи

-

ка

 [11] 

рекомендует

 

принимать

 

для

 

одного

 

слоя

 

алюминия

 

значения

 

k

м

 = 1,15, 

а

 

для

 

двух

 

слоев

 — 

k

м

 = 

1,04. 

Провода

 

марки

 

АСВП

 

с

 

двумя

 

слоями

 

алюминия

 

по

 

потерям

 

на

 

перемагничивание

 

должны

 

быть

 

аналогичны

 

проводам

 

АС

 

с

 

одним

 

повивом

 

алюминия

поэтому

 

сум

-

марные

 

расчётные

 

потери

 

в

 

АСВП

 

превышают

 

потери

 

в

 

проводе

 

АС

 

с

 

двумя

 

слоями

 

алюминия

 

на

 10,5%. 

Однако

 

приведённые

 

в

 [11] 

значения

 

коэффициента

 

k

м

 

практически

 

не

 

учитывают

 

реальную

 

конструкцию

 

ста

-

леалюминиевого

 

провода

.

Для

 

определения

 

воз

-

можного

 

диапазона

 

потерь

 

моделировалось

 

методом

 

конечных

 

элементов

 

про

-

хождение

 

переменного

 

тока

 

через

 

отрезок

 

сталеалюми

-

невого

 

провода

 

с

 7 

стальны

-

ми

 

проволоками

  (

диаметры

 

недеформированных

 

прово

-

лок

 2,7 

и

 2,55 

мм

и

 28 

алю

-

миниевыми

 

проволоками

 

в

 

двух

 

повивах

  (

диаметры

 

1,95 

и

 2,8 

мм

четырёх

 

раз

-

личных

 

конструкций

 (

рис

. 1):

• 

недеформированный

 

про

-

вод

в

 

котором

 

направление

 

свивки

 

в

 

каждом

 

следующем

 

повиве

 

меняется

 

на

 

проти

-

воположное

 (

вариант

 1);

• 

недеформированный

 

про

-

вод

 

с

 

постоянным

 

направ

-

лением

 

и

 

шагом

 

свивки

 

во

 

всех

 

повивах

 (

вариант

 2);


Page 4
background image

70

СЕТИ РОССИИ

• 

пластически

 

обжатый

 

провод

в

 

котором

 

направление

 

свивки

 

в

 

каждом

 

следующем

 

повиве

 

меняется

 

на

 

противоположное

 

(

вариант

 3);

• 

пластически

 

обжатый

 

провод

 

с

 

постоянным

 

направлением

 

и

 

шагом

 

свивки

 

во

 

всех

 

повивах

 

(

вариант

 4). 

Вариант

 4 

наиболее

 

близок

 

к

 

конструкции

 

проводов

 

АСВП

.

Шаг

 

свивки

 

всех

 

повивов

 

прини

-

мался

 

равным

 160 

мм

В

 

вариантах

 

и

 2 

электрический

 

контакт

 

между

 

алюминиевыми

 

проводами

 

отсут

-

ствовал

а

 

в

 

вариантах

 3 

и

 4 

пре

-

небрегали

 

влиянием

 

загрязнений

 

и

 

оксидных

 

плёнок

 

на

 

контактных

 

по

-

верхностях

 

алюминиевых

 

проволок

 

на

 

межвитковое

 

прохождение

 

тока

.

Для

 

моделирования

 

исполь

-

зовали

 

пакет

 

программ

 

Comsol 

Multiphysics

 

с

 

модулями

 

Magnetic 

Fields

 

и

 

Heat Transfer in Solids

Из

-

за

 

отсутствия

 

градиента

 

температур

 

вдоль

 

оси

 

провода

 

теплопередачей

 

в

 

этом

 

направлении

 

пренебрегали

Для

 

моделирования

 

нагрева

 

ис

-

пользовали

 

следующие

 

зависимо

-

сти

• 

закон

 

Ампера

-

Максвелла

 — (j

ωσ

 - 

ω

2

ε

0

ε

r

)

A +

(

μ

0

-1 

μ

r

-1

A - M)

 = J

e

(2)

где

 

A

 — 

векторный

 

потенциал

 

электромагнитного

 

поля

M

 — 

век

-

тор

 

намагниченности

j

 — 

плотность

 

тока

σ

 — 

электропроводность

ω

 — 

угловая

 

частота

ε

0

 

и

 

μ

0

диэлек

-

трическая

 

и

 

магнитная

 

проницае

-

мости

 

вакуума

J

e

 — 

плотность

 

тока

 

от

 

внешних

 

источников

ε

r

 

и

 

μ

r

 — 

относительная

 

диэлектрическая

 

и

 

магнитная

 

проницаемость

 

среды

 — 

оператор

 

Набла

;

•  

ток

текущий

 

по

 

проводам

:  

 

         

 = 

J

dS

,                     (3)

где

 

S

 — 

площадь

 

нормального

 

сечения

 

элемента

 (

сила

 

проходя

-

щего

 

переменного

 

тока

 — 690 

А

частота

 — 50 

Гц

);

• 

стационарное

 

уравнение

 

тепло

-

проводности

:

     

ρС

p

 

T

/

t

 =   

 (

k T

) + Q,     (4)

где

 

ρ

 

и

 

С

p

 — 

соответственно

 

плотность

 

и

 

теплоёмкость

 

мате

-

риала

Q

 — 

мощность

 

внутренних

 

источников

 

теплоты

складыва

-

ющаяся

 

из

 

индуктивных

 

потерь

 

Q

I

 

и

 

потерь

 

на

 

сопротивление

 

Q

R

T

 — 

температура

t

 — 

время

k

 — 

коэффициент

 

теплопроводности

;

• 

тепловой

 

поток

 

на

 

внешних

 

гра

-

ницах

 

кабеля

            q

 = 

α

(

T

вн

 

Т

),                (5)

где

 

α

 — 

коэффициент

 

тепло

-

отдачи

зависящий

 

от

 

ряда

 

фак

-

торов

  (

скорость

 

и

 

направление

 

ветра

интенсивность

 

конвектив

-

ных

 

потоков

степень

 

черноты

 

провода

 

и

 

др

.),

 T

вн

 — 

температура

 

окружающего

 

провод

 

воздуха

 

и

соответственно

начальная

 

тем

-

пература

 

сталеалюминевого

 

про

-

вода

  (

принята

 20

о

С

). 

Нагрев

 

под

 

действием

 

солнечного

 

излучения

 

не

 

учитывался

Рис

. 2. 

Распределение

 

нормальной

 

плотности

 

магнитного

 

потока

 (

Т

л

в

 

поперечном

 

сечении

 

сталеалюминевых

 

проводов

 

             

а

 — 

вариант

 

   

б

 — 

вариант

 2

 

            

в

 — 

вариант

 

   

г

 — 

вариант

 4

Рис

. 1. 

Сталеалюминевые

 

провода

 

четырёх

 

моделируемых

 

конструкций

а

 — 

вариант

 1

б

 — 

вариант

 2

в

 — 

вариант

 3

г

 — 

вариант

 4


Page 5
background image

71

 5 (26), 

сентябрь

октябрь

, 2014

На

 

рис

. 2 

показано

 

полученное

 

при

 

моделировании

 

распределение

 

нормальной

 

плотности

 

магнитного

 

потока

  (

Т

л

в

 

поперечном

 

сечении

 

сталеалюминевых

 

проводов

 

во

 

всех

 

вариантах

Пластическое

 

обжатие

 

с

 

форми

-

рованием

 

электрических

 

контактов

 

высокой

 

проводимости

 

и

 

измене

-

ние

 

направления

 

свивки

 

проводов

 

при

 

выбранном

 

шаге

 

практически

 

не

 

приводили

 

к

 

изменению

 

визу

-

ализации

 

величины

 

и

 

характера

 

распределения

 

нормальной

 

плот

-

ности

 

магнитного

 

потока

  (

рис

. 2). 

Модуль

 

Magnetic Fields

 

пакета

 

Comsol

 

позволяет

 

численно

 

опре

-

делять

 

величины

 

выделяющегося

 

при

 

прохождении

 

переменного

 

тока

 

тепла

 

в

 

элементах

 

провода

 

за

 

счёт

 

электромагнитных

 

процессов

 

(

табл

.).

Как

 

видно

 

из

 

таблицы

измене

-

ние

 

направления

 

свивки

 

практи

-

чески

 

не

 

изменяет

 

величину

 

вы

-

деляющейся

 

теплоты

 

в

 

элементах

 

сталеалюминиевого

 

провода

а

 

ис

-

пользование

 

пластического

 

обжа

-

тия

 

с

 

образованием

 

электрических

 

контактов

 

высокой

 

проводимости

 

между

 

проволоками

 

приводит

 

к

 

сни

-

жению

 

тепловыделений

 

в

 

алюминии

 

на

 1%, 

а

 

в

 

железе

 — 

на

 10%. 

Следо

-

вательно

электрические

 

потери

 

в

 

проводах

 

типа

 

АСВП

по

 

меньшей

 

мере

не

 

превышают

 

потерь

 

в

 

про

-

водах

 

АС

.

ВЫВОДЫ

1. 

Проведённое

 

методом

 

ко

-

нечных

 

элементов

 

моделирование

 

прохождения

 

переменного

 

тока

 

по

 

сталеалюминевым

 

проводам

 

раз

-

личной

 

конструкции

 

показало

что

 

направление

 

свивки

 

алюминиевых

 

проволок

 

при

 

чётном

 

количестве

 

повивов

 

практически

 

не

 

влияет

 

на

 

выделение

 

теплоты

 

в

 

стальном

 

сер

-

дечнике

.

2. 

Формирование

 

электрических

 

контактов

 

высокой

 

проводимости

 

между

 

проволоками

 

в

 

результате

 

пластического

 

обжатия

 

позволяет

 

снизить

 

на

 10% 

тепловыделение

 

в

 

стальном

 

сердечнике

 

сталеалюми

-

невых

 

проводов

 

типа

 

АСВП

.

ЛИТЕРАТУРА

1. 

Повышение

 

пропускной

 

способ

-

ности

 

ВЛ

анализ

 

технических

 

решений

 / 

С

.

В

Колосов

С

.

В

Рыжов

В

.

Е

Сюксин

 // 

Энерге

-

тик

Производственно

-

массо

-

вый

 

журнал

. — 2011. — 

 1. — 

с

. 18—22.

2. 

Яковлев

 

Л

.

В

Комплекс

 

работ

 

и

 

предложений

 

по

 

повышению

 

надёжности

 

ВЛ

 

на

 

стадии

 

про

-

ектирования

 

и

 

эксплуатации

 

Л

.

В

Яковлев

Р

.

С

Кавери

-

на

Л

.

А

Дубинич

Сборник

 

до

-

кладов

 

Третьей

 

Российской

 

научн

.-

практ

конф

с

 

междуна

-

родным

 

участием

  «

Линии

 

элек

-

тропередачи

 2008: 

проекти

-

рование

строительство

опыт

 

эксплуатации

 

и

 

научно

-

тех

-

нический

 

прогресс

». 

Ново

-

сибирск

, 3—5 

июня

 2008 

г

. — 

Новосибирск

, 2008. — 

с

. 28—49.

3. 

Федоров

 

Н

.

А

Энергоэффектив

-

ное

 

решение

 

с

 

проводом

 

нового

 

поколения

 

АССС

™ 

на

 

примере

 

реконструкции

 

ВЛ

 110 

кВ

 // 

Сб

докладов

 

международной

 

науч

-

но

-

практической

 

конференции

 

«

Опоры

 

для

  «

умных

» 

сетей

про

-

ектирование

 

и

 

реконструкция

». 

РФ

С

.-

Пб

. — 2013.

4. 

Колосов

 

С

.

В

Новое

 

поколение

 

проводов

 

ВЛ

пластически

 

де

-

формированные

 

провода

С

.

В

Колосов

В

.

А

Фокин

// 

ЭЛЕК

-

ТРОЭНЕРГИЯ

Передача

 

и

 

рас

-

пределение

. — 2014. — 

 1. — 

с

. 90—92. 

5. 

П

.

м

. 132241 

РФ

 

МПК

 

Н

01

В

5/08 

Сталеалюминевый

 

провод

 

для

 

воздушной

 

линии

 

электропере

-

дачи

 / 

В

.

А

Фокин

А

.

К

Власов

В

.

В

Петрович

А

.

В

Звягинцев

В

.

И

Фролов

Опубл

.: 10.09.2013. 

бюл

 25.

6. 

Справочник

 

по

 

электротехни

-

ческим

 

материалам

Том

 3 / 

Под

 

ред

Ю

.

В

Корицкого

В

.

В

Пасынкова

Б

.

М

Тареева

 — 

Л

.: 

Энергоатомиздат

, 1988. — 

728 

с

.

7. 

Назим

 

Я

.

В

Исследования

 

кру

-

тильной

 

жёсткости

 

проводов

 

для

 

воздушных

 

линий

 

электропере

-

дачи

 / 

Я

.

В

Назим

 // 

Металли

-

ческие

 

конструкции

. 2011, 

т

. 17, 

 3. — 

с

. 199—215.

8. 

Алексеев

 

Б

.

А

Повышение

 

про

-

пускной

 

способности

 

воздуш

-

ных

 

линий

 

электропередачи

 

и

 

применение

 

проводов

 

новых

 

марок

 / 

Б

.

А

Алексеев

 // «

ЭЛЕК

-

ТРО

Электротехника

электро

-

энергетика

электротехническая

 

промышленность

», 2009, 

 3. — 

c. 45—50.

9. 

Бузуев

 

И

.

И

Обеспечение

 

без

-

опасной

 

эксплуатации

 

механиз

-

мов

 

подъёма

 

грузоподъёмных

 

машин

. — 

Самара

Самарский

 

государственный

 

технический

 

университет

, 2012. — 88 

с

.

10. 

УСТРОЙСТВА

 

ЭЛЕКТРОУСТАНО

-

ВОК

 

ПУЭ

Издание

 

седьмое

Утверждены

 

приказом

 

Мин

-

энерго

 

России

 

от

 08.07.2002, 

 204.

11. 

СТО

 56947007-29.240.55.143-

2013. 

Методика

 

расчёта

 

пре

-

дельных

 

токовых

 

нагрузок

 

по

 

условиям

 

сохранения

 

механиче

-

ской

 

прочности

 

проводов

 

и

 

до

-

пустимых

 

габаритов

 

воздушных

 

линий

Стандарт

 

организации

Дата

 

введения

: 13.02.2013. 

ОАО

 «

ФСК

 

ЕЭС

», 2013.

Показатель

Моделируемая

 

конструкция

вариант

 1

вариант

 2

вариант

 3

вариант

 4

Плотность

 

тока

А

/

м

2

:

   

в

 

алюминиевых

 

проводах

4866793

4866920

4842958

4842868

   

в

 

стальном

 

сердечнике

560239

561195

534405

534772

Вектор

 

электрического

 

смещения

С

/

м

2

:

   

в

 

алюминиевых

 

проводах

2,51×10

-13

2,70×10

-13

4,03×10

-13

5,75×10

-13

   

в

 

стальном

 

сердечнике

1,31×10

-11

1,32×10

-11

1,45×10

-11

1,39×10

-11

Выделение

 

электромагнитной

 

теплоты

Вт

/

м

3

:

   

в

 

алюминиевых

 

проводах

   

в

 

стальном

 

сердечнике

509763

43389

509791

43535

504176

39486

504157

39534

Табл

Расчётные

 

электрические

 

характеристики

 

моделируемых

 

проводов


Читать онлайн

Развитие промышленности и социальной сферы приводит к постоянному росту потребления электроэнергии, что в густонаселённых районах может быть обеспечено только за счёт увеличения пропускной способности уже существующих воздушных линий (ВЛ). Эту проблему решают созданием имеющих более высокую стоимость конструкций проводов с увеличенным токоведущим сечением или с повышенными рабочими температурами, характеристики которых выше, чем у классических сталеалюминевых проводов АС.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение» № 4(73), июль-август 2022

Анализ возможности применения рекуррентных нейронных сетей для определения уставки срабатывания защит дальнего резервирования

Воздушные линии Релейная защита и автоматика
Ахмедова О.О. Сошинов А.Г. Атрашенко О.С.
«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»