Комбинированное заземление нейтрали сетей 6–35 кВ

Page 1
background image

Page 2
background image

44

Комбинированное 
заземление нейтрали 
сетей 6–35 кВ

З

адача

 

надежного

 

электро

-

снабжения

 

потребителей

 

в

 

сетях

 

с

 

компенсацией

 

емкостного

 

тока

 

замыка

-

ния

 

на

 «

землю

» 

должна

 

решаться

 

с

 

учетом

 

возможности

 

длитель

-

ного

 

существования

 

однофазных

 

замыканий

 

на

 

землю

  (

далее

 — 

ОЗЗ

). 

Объективным

 

фактором

повышающим

 

эксплуатационную

 

надежность

является

 

необхо

-

димость

 

резонансной

 

настройки

 

дугогасящих

 

реакторов

 (

далее

  — 

ДГР

при

 

непрогнозируемом

 

из

-

менении

 

конфигурации

 

сети

а

 

также

 

внедрение

 

селективных

 

релейных

 

защит

выявляющих

 

по

-

врежденный

 

участок

 

сети

 

в

 

этих

 

условиях

 [1]. 

К

 

сожалению

сегод

-

ня

 

релейная

 

защита

 

от

 

ОЗЗ

 

не

 

«

узаконена

» 

документально

что

 

касается

 

не

 

только

 

эксплуатации

но

 

и

 

принятой

 

практики

 

проекти

-

рования

Такая

 

защита

 

не

 

рас

-

считывается

а

 

оборудование

 

для

 

нее

 

не

 

выбирается

поскольку

 

со

-

ответствующих

 

нормативных

 

тре

-

бований

 

не

 

существует

за

 

исклю

-

чением

 

указания

 

п

. 1.7.64 

ПУЭ

Хотя

 

в

 

новых

 

проектах

 

предусма

-

тривается

 

применение

 

микропро

-

цессорных

 

защит

где

 

обычно

 

есть

 

функция

 

защиты

 

от

 

ОЗЗ

на

 

прак

-

тике

 

она

 

не

 

используется

 

или

 

не

 

работает

 

и

поэтому

 

сохраняется

 

«

архаичный

» 

метод

 

поиска

 

путем

 

поочередного

 

отключения

 

при

-

соединений

Про

 

необходимость

 

выполнения

 

релейной

 

защиты

 

от

 

ОЗЗ

 

не

 

говорят

 

и

 

не

 

пишут

даже

 

учитывая

 

опасность

 

гибели

 

людей

 

и

 

животных

 

в

 

населенных

 

пунктах

а

 

также

 

возможность

 

исков

 

потре

-

бителей

 

к

 

энергоснабжающим

 

ор

-

ганизациям

.

Положительные

 

эффекты

 

ком

-

пенсации

 

емкостных

 

токов

в

 

том

 

числе

 

самоликвидация

 

ОЗЗ

 

в

 ~80–90% 

или

 

более

 

случаях

достигаются

 

лишь

 

при

 

близкой

 

к

 

резонансу

 

настройке

 

реактора

в

 

противном

 

случае

 

вероятность

 

перехода

 

в

 

междуфазное

 

корот

-

кое

 

замыкание

 

возрастает

 

про

-

порционально

 

времени

 

существо

-

вания

 

ОЗЗ

степени

 

расстройки

 

ДГР

нескомпенсированной

 

актив

-

ной

 

составляющей

 

полного

 

тока

 

ОЗЗ

 

и

 

других

 

факторов

.

В

 

эксплуатации

 

нередки

 

слу

-

чаи

 

длительного

 

существования

 

значительных

 

расстроек

 

компен

-

сации

Причинами

 

сверхнорма

-

тивной

 

расстройки

 

контура

 

ну

-

левой

 

последовательности

 

сети

 

(

далее

 — 

КНПС

могут

 

быть

 

ча

-

стое

 

изменение

 

конфигурации

 

сети

 6–10 

кВ

применение

 

ступен

-

чатых

 

ДГР

недостаточность

 

мощ

-

ности

 

установленных

 

реакторов

ошибки

 

в

 

настройке

 

автоматики

 

управления

 

из

-

за

 

нестабиль

-

ности

 

вектора

 

несимметрии

 

по

 

фазе

 

и

 

амплитуде

 

при

 

примене

-

нии

 

регуляторов

основанных

 

на

 

амплитудно

-

фазовом

 

алгоритме

 

настройки

 

и

 

т

.

д

. [1]. 

Между

 

тем

 

требования

 

к

 

точности

 

настройки

 

ДГР

 

для

 

качественного

 

выпол

-

нения

 

их

 

функций

в

 

отличие

 

от

 

ПТЭ

достаточно

 

жесткие

 — 

до

 

1% [2, 3, 4]. 

Однако

 

повышение

 

точности

 

настройки

 

для

 

управляе

-

мых

 

реакторов

 

с

 5% 

до

 1%, 

связа

-

но

 

с

 

объективными

 

сложностями

 

(

особенно

 

в

 

диапазоне

 

малых

 

то

-

ков

 

компенсации

и

 

требует

 

учета

 

и

 

автоматической

 

коррекции

 

ряда

 

параметров

отличающихся

 

для

 

разных

 

конструкций

 

ДГР

 

и

 

прин

-

ципов

 

их

 

регулирования

.

Одним

 

из

 

вариантов

 

решения

 

проблемы

 

повреждаемости

 

в

 

из

-

ношенной

 

кабельной

воздушной

 

Сазонов

 

В

.

Н

.,

начальник

 

отдела

 

диагностики

 

и

 

перенапряжений

 

Департамента

 

технического

 

обслуживания

 

и

 

ремонтов

 

ПАО

 «

МРСК

 

Волги

»

э

л

е

к

т

р

о

с

н

а

б

ж

е

н

и

е

электроснабжение


Page 3
background image

45

или

 

смешанной

 

сети

 6–35 

кВ

по

-

зволяющим

 

добиться

 

снижения

 

количества

 

аварийных

 

отключе

-

ний

является

 

введение

 

в

 

цепь

 

однофазного

 

замыкания

 

относи

-

тельно

 

небольшого

 

по

 

величине

 

активного

 

тока

Конструктивно

 

это

 

достигается

 

с

 

помощью

 

специаль

-

но

 

подобранного

 

резистора

по

-

стоянно

 

включенного

 

в

 

нейтраль

 

параллельно

 

силовой

 

обмотке

 

ДГР

В

 

эксплуатации

 

такой

 

метод

 

заземления

 

нейтрали

 

имеет

 

до

-

статочно

 

широкое

 

распростра

-

нение

 

и

 

нормативно

 

закреплен

 

в

 

ряде

 

стандартов

 

организаций

в

 

числе

 

которых

 

ПАО

 «

МРСК

 

Вол

-

ги

». 

Аргументами

 

в

 

пользу

 

при

-

менения

 

комбинированного

 

за

-

земления

 

нейтралей

 

являются

устранение

 

сверхнормативного

 

смещения

 

нейтрали

снижение

 

добротности

 

контура

 

нулевой

 

по

-

следовательности

 

и

 

ограничение

 

перенапряжений

 

в

 

сетях

 

с

 

ком

-

бинированным

 

заземлением

 

ней

-

трали

.

УСТРАНЕНИЕ

 

СВЕРХНОРМАТИВНОГО

 

СМЕЩЕНИЯ

 

НЕЙТРАЛИ

Одной

 

из

 

объективных

 

причин

не

 

позволяющей

 

выполнить

 

пред

-

варительную

 

настройку

 

реактора

 

в

 

резонанс

 

в

 

нормальном

 

режиме

является

 

несимметрия

 

фазных

 

емкостей

например

в

 

сети

 

с

 

про

-

тяженными

  (

десятки

 

километров

нетранспонированными

 

воздуш

-

ными

 

линиями

  (

ВЛ

). 

Транспони

-

рование

 

фазных

 

проводников

 

является

 

весьма

 

затратным

 

ме

-

роприятием

 

и

 

для

 

сетей

 

среднего

 

напряжения

 

применяется

 

редко

В

 

ряде

 

случаев

 

для

 

выравнива

-

ния

 

емкостей

 

по

 

фазам

 

исполь

-

зуют

 

перераспределение

 

конден

-

саторов

 

высокочастотной

 

связи

 

или

 

включение

 

резистора

 

парал

-

лельно

 

ДГР

что

 

обеспечит

 

сни

-

жение

 

добротности

 

КНПС

 

и

что

 

важно

даст

 

наиболее

 

устойчивый

эффект

.

Смещение

 

нейтрали

обуслов

-

ленное

 

несимметрией

 

фазных

 

ем

-

костей

определяется

 

как

:

 

 

U

N

 

U

Ф

 

· — 

 _____________

 

 

2

 + 

d

2

где

 

U

Ф

 — 

фазное

 

напряжение

 

сети

 — 

коэффициент

учитыва

-

ющий

 

степень

 

отличия

 (

уменьше

-

ния

емкости

 

на

 

одной

 

фазе

.

Для

 

реальной

 

кабельно

-

воз

-

душной

 

сети

 35 

кВ

 

при

 

расчет

-

ных

 

значениях

 

напряжения

 

не

-

симметрии

 0,0279

U

Ф

 = 563,7 

В

 

(

рисунок

 1

а

и

 0,0216

U

Ф

 = 436,1 

В

 

(

рисунок

 1

б

были

 

определены

 

за

-

висимости

 

относительного

 

напря

-

жения

 

смещения

 

нейтрали

 

при

 

разных

 

значениях

 

коэффициента

 

успокоения

 

d

  (

рисунок

 1: 

d

 = 0,05 

отвечает

 

относительной

 

проводи

-

мости

 

изоляции

 5%). 

Точная

 

на

-

стройка

 

ДГР

  (

 = 0) 

в

 

настоящей

 

сети

 

невозможна

поскольку

 

дей

-

ствующее

 

напряжение

 

смещения

 

достигает

 

U

N

 = 0,56

U

Ф

 

и

 0,43

U

Ф

 

для

 1 

и

 2 

участков

 

соответствен

-

но

 — 

при

 

настройке

 

происходит

 

самоблокировка

 

автоматики

 

на

-

стройки

 

реакторов

Для

 

исключе

-

ния

 

этого

 

приходится

 

расстраи

-

вать

 

реактор

 

с

  |

| > 12–15%, 

что

в

 

свою

 

очередь

резко

 

снижает

 

эффективность

 

применения

 

ДГР

в

 

том

 

числе

 

уровень

 

ограничения

 

перенапряжений

.

б

)

0,5

0,45

0,4

0,35

0,3

0,25

0,2

0,2

0,15

0,1

0,05

0

–0,9

0,9

–0,7

0,7

–0,5

0,5

–0,3

0,3

–0,1

0,1

U

/

U

Ф

о

.

е

.

о

.

е

.

d

 

= 0,05

d

 

= 0,1

d

 

= 0,2

а

)

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0

–0,9

0,9

–0,7

0,7

–0,5

0,5

–0,3

0,3

–0,1

0,1

U

/

U

Ф

о

.

е

.

о

.

е

.

d

 

= 0,05

d

 

= 0,1

d

 

= 0,2

Рис

. 1. 

Зависимость

 

относительного

 

напряжения

 

смещения

 

нейтрали

 

сети

 

в

 

зависимости

 

от

 

степени

 

расстройки

 

компенсации

 

емкостных

 

токов

 

и

 

доб

 

ротности

 

кабельно

-

воздушной

 

сети

 35 

кВ

Решением

 

рассмотренной

 

про

-

блемы

 

является

 

увеличение

 

ко

-

эффициента

 

демпфирования

 

за

 

счет

 

высоковольтного

 

резистора

 

в

 

нейтрали

позволяющего

 

огра

-

ничить

 

резонансное

 

напряжение

 

смещения

 

нейтрали

 

в

 

пределах

определенных

 

ПТЭ

.

СНИЖЕНИЕ

 

ДОБРОТНОСТИ

 

КОНТУРА

 

НУЛЕВОЙ

 

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ

Для

 

проверки

 

резонансной

 

на

-

стройки

 

ДГР

 

даже

 

в

 

устройствах

 

регулирования

 

на

 

основе

 

изме

-

рения

 

параметров

 

контура

 

ну

-

левой

 

последовательности

 

сети

 

(

КНПС

используется

 

амплитуд

-

но

-

фазовый

 

алгоритм

Если

 

про

-

исходит

 

изменение

 

максимума

 

резонансной

 

кривой

запускается

 

алгоритм

 

измерения

 

собственной

 

частоты

 

КНПС

призванный

 

опре

-

делить

действительно

 

ли

 

измени

-

лись

 

емкостный

 

ток

 

и

 

конфигура

-

ция

 

сети

 1 (40) 2017


Page 4
background image

46

С

 

этим

 

связан

 

вопрос

 

точности

 

настройки

 

ДГР

 

в

 

сети

 

с

 

низкой

 

до

-

бротностью

.

Выходом

 

из

 

этой

 

ситуации

 

является

 

либо

 

точное

 

измере

-

ние

 

добротности

 

КНПС

  (

Q

), 

либо

 

коррекция

 

степени

 

расстройки

 

с

 

помощью

 

программного

 

обеспе

-

чения

 

автоматики

что

 

является

 

технически

 

сложной

 

задачей

Как

 

правило

при

 

Q

 > 10 

этих

 

проблем

 

не

 

возникает

.

Добротность

 

КНП

 

определя

-

ется

 

не

 

только

 

параметрами

 

си

-

ловых

 

устройств

 

в

 

нейтрали

но

 

и

 

первичными

 

параметрами

 

сети

 

в

 

зависимости

 

от

 

ее

 

конструкции

Для

 

распределительных

 

воздуш

-

ных

 

сетей

 

Q

 = 50÷100, 

для

 

кабель

-

ных

 — 

от

 

Q

 = 30÷80 (

кабели

 

с

 

бу

-

мажно

-

пропитанной

 

изоляцией

до

 

Q

 > 500 (

кабели

 

с

 

изоляцией

 

из

 

сшитого

 

полиэтилена

). 

Учитывая

 

пропорциональную

 

зависимость

 

напряжения

 

на

 

ней

-

трали

 

от

 

коэффициента

 

доброт

-

ности

 

и

 

напряжения

 

естественной

 

несимметрии

в

 

сетях

 

кабелями

 

с

 

СПЭ

-

изоляцией

 

можно

 

ожидать

 

появления

 

напряжения

 

смеще

-

ния

 

нейтрали

 

более

 0,15

U

Ф

 

даже

 

при

 

напряжении

 

естественной

 

несимметрии

 

сети

 

менее

 0,75

U

Ф

Поэтому

 

актуальной

 

становится

 

задача

 

поддержания

 

коэффици

-

ента

 

демпфирования

 

на

 

уровне

 

d

 = 0,15÷0,20 

или

 

выше

 

в

 

нор

-

мальном

 

режиме

 

эксплуатации

.

ОГРАНИЧЕНИЕ

 

ПЕРЕ

-

НАПРЯЖЕНИЙ

 

В

 

СЕТЯХ

 

С

 

КОМБИНИРОВАННЫМ

 

ЗАЗЕМЛЕНИЕМ

 

НЕЙТРАЛИ

Перенапряжения

заметно

 

повы

-

шающиеся

 

с

 

ростом

 

расстройки

 

компенсации

возникают

когда

 

мгновенные

 

значения

 

восстанав

-

ливающегося

 

напряжения

 

в

 

месте

 

повреждения

 

имеют

 

вид

 

биений

 

и

 

превышают

 

амплитуду

 

фазного

 

напряжения

На

 

рисунке

 2 

приведены

 

зави

-

симости

 

перенапряжений

 

при

 

ду

-

говых

 

замыканиях

 

на

  «

землю

» 

от

 

степени

 

расстройки

 

компенсации

 

и

 

коэффициента

 

демпфирования

зависящего

 

от

 

активной

 

состав

-

ляющей

 

полного

 

тока

 

ОЗЗ

 

за

 

счет

 

применения

 

резистора

включен

-

ного

 

параллельно

 

ДГР

 [5].

Мероприятием

 

по

 

минимиза

-

ции

 

влияния

 

степени

 

расстройки

 

3,2

3,1

3,0

2,9

2,8

2,7

2,6

2,5

2,4

2,3

2,2

0

0,5

0,05

0,45

0,1

0,35

0,4

0,15

0,3

0,2

0,25

U

ПЕ

Р

 

/

U

Ф

MA

X

о

.

е

.

Степень

 

расстройки

 

компенсации

 



, %

d

 

= 0,01

d

 

= 0,1

d

 

= 0,05

d

 

= 0,2

Рис

. 2. 

Повышение

 

перенапряжений

 

при

 

дуговых

 

замыканиях

 

на

 

землю

 

с

 

воз

-

растанием

 

расстройки

 

компенсации

 

и

 

влияния

 

резистора

ТЕХОБСЛУЖИВАНИЕ

И РЕМОНТ

ОРГАНИЗАЦИЯ

 

РЕЛЕЙНОЙ

 

ЗАЩИТЫ

 

ПРИСОЕДИНЕНИЙ

 

ПРИ

 

КОМБИНИРОВАННОМ

 

ЗАЗЕМЛЕНИИ

 

НЕЙТРАЛИ

Активный

 

ток

 

от

 

резистора

 

проте

-

кает

 

через

 

датчик

 

тока

 (

ТТНП

 

или

 

фильтр

 

тока

 

НП

в

 

поврежденном

 

фидере

за

 

счет

 

чего

 

чувстви

-

тельность

 

токовых

 

ненаправлен

-

ных

 

защит

 

от

 

ОЗЗ

 

повышается

 

(

рисунок

 3). 

Однако

 

обеспечить

 

нормативный

 

коэффициент

 

чув

-

ствительности

 

на

 

присоединени

-

ях

 

с

 

магистральными

 

КЛ

 6–10 

кВ

 

зачастую

 

не

 

представляется

 

воз

-

можным

 

из

-

за

 

больших

 

значений

 

собственного

 

емкостного

 

тока

 

пи

-

тающих

 

кабелей

В

 

этом

 

случае

 

предлагается

 

в

 

центре

 

питания

 

 

на

 

значения

 

перенапряжений

как

 

следует

 

из

 

данных

 

рисунка

 2, 

является

 

повышение

 

активной

 

проводимости

 

сети

 

на

 

землю

На

 

практике

 

это

 

достигается

 

уста

-

новкой

 

специально

 

подобранного

 

высокоомного

 

резистора

 

парал

-

лельно

 

ДГР

  (

комбинированное

 

заземление

 

нейтрали

), 

за

 

счет

 

чего

 

естественный

 

коэффициент

 

демпфирования

  (

d

 

 0,01–0,05) 

может

 

быть

 

увеличен

 

до

 20 

раз

.

Значение

 

d

при

 

котором

 

пере

-

напряжения

 

снижаются

 

до

 

уров

-

ня

соответствующего

 

первому

 

пробою

при

 

U

 = 

U

Ф

MAX

зависит

 

от

 

расстройки

 

компенсации

 

Эф

-

фект

 

снижения

 

перенапряжений

 

достигается

 

при

 

условии

 

пример

-

ного

 

равенства

 

d

 

  |

и

 

проявля

-

ется

 

также

 

при

 

d

 < |

|. 

Например

при

  |

| = 20% 

и

 

d

 = 0,05 

макси

-

мальные

 

перенапряжения

 

U

ПЕР

 = 

2,75

U

Ф

MAX

при

 

d

 = 0,1 — 2,5

U

Ф

MAX

а

 

при

 

d

 = 0,2 — 2,35

U

Ф

MAX

 

[6].

Рис

. 3.

Растекание

токов

 

при

 

одно

-

фазном

 

замы

-

кании

 

в

 

сети

 

с

 

нейтралью

за

-

земленной

 

через

 

ДГР

 

и

 

резистор


Page 5
background image

47

использовать

 

централизован

-

ную

 

защиту

 

от

 

ОЗЗ

например

на

 

принципе

 

сравнения

 

тока

  3

I

0

 

промышленной

 

частоты

 

или

 

доли

 

гармонических

 

составляющих

 

во

 

всех

 

отходящих

 

фидерах

В

 

при

-

легающей

 

сети

 6–10 

кВ

в

 

том

 

числе

 

на

 

отходящих

 

от

 

РП

 

фи

-

дерах

за

 

счет

 

их

 

относительно

 

малого

 

собственного

 

емкостно

-

го

 

тока

 

при

 

правильном

 

выборе

 

резистора

 

удается

 

настроить

 

то

-

ковую

 

ненаправленную

 

защиту

 

НП

Сделать

 

это

 

несколько

 

про

-

ще

 

при

 

использовании

 

микропро

-

цессорных

 

защит

но

 

и

 

комплект

 

электромеханических

 

реле

  (

то

-

ковое

времени

указательное

), 

как

 

правило

позволяет

 

наладить

 

селективную

 

защиту

 

от

 

ОЗЗ

дей

-

ствующую

 

на

 

сигнал

 

или

 

отклю

-

чение

.

ОПЫТ

 

ЭКСПЛУАТАЦИИ

Комбинированное

 

заземление

 

нейтрали

 

в

 

сетях

 6–35 

кВ

 

в

 

Рос

-

сии

 

эксплуатируется

 

с

 1998 

года

К

 

настоящему

 

времени

 

накоплен

 

положительный

 

опыт

 

эксплуата

-

ции

 

высокоомных

 

резисторов

 

со

-

вместно

 

со

 

многими

 

применяемы

-

ми

 

в

 

России

 

видами

 

ступенчатых

 

(

ЗРОМ

РЗДСОМ

и

 

плунжерных

 

(

РЗДПОМ

(

А

), 

РДМР

, ZTC, ASR, 

EDD) 

реакторов

Исключением

 

являются

 

схемы

 

с

 

относитель

-

но

 

недавно

 

внедряемыми

 

стати

-

ческими

 

ДГР

 

с

 

конденсаторным

 

управлением

.

Режим

 

комбинированного

 

за

-

земления

 

нейтрали

 

реализован

 

на

 

подстанциях

 

ПАО

 «

МРСК

 

Вол

-

ги

»: 

ПС

  «

Россия

», «

Елшанская

», 

«

Шелковая

» 

филиала

 

«

Орен

-

бургэнерго

»; 

ПС

  «

Пивовар

», 

ПС

 

«

Эрьзя

» 

и

 

ПС

  «

Северо

-

Запад

-

ная

» 

филиала

  «

Мордовэнерго

»; 

ПС

  «

Западная

» 

и

  «

Кировская

» 

филиала

  «

Саратовские

 

распре

-

делительные

 

сети

»; 

ПС

  «

Б

Чер

-

ниговка

» 

филиала

  «

Самарские

 

распределительные

 

сети

». 

На

 

ПС

  «

Б

Черниговка

» 

за

 

счет

 

при

-

менения

 

высокоомного

 

резистора

 

решена

 

проблема

 

сверхнорма

-

тивного

 

резонансного

 

смещения

 

нейтрали

 

в

 

воздушной

 

сети

 35 

кВ

 

из

-

за

 

высокой

 

степени

 

естествен

-

ной

 

несимметрии

превышаю

-

щей

 

нормируемое

 

ПТЭ

 

значение

 

(0,75%

U

Ф

). 

Аналогичная

 

пробле

-

ма

 

будет

 

решена

 

путем

 

установки

 

высокоомного

 

резистора

 

новой

 

конструкции

 

с

 

корпусом

 

из

 

не

-

ржавеющей

 

стали

 

в

 

воздушной

 

сети

 35 

кВ

 

ПС

 «

Базарный

 

Карабу

-

лак

» 

Центрального

 

ПО

 

филиала

 

ПАО

 «

МРСК

 

Волги

» — «

Саратов

-

ские

 

распределительные

 

сети

» 

в

 2017 

году

.

В

 

настоящее

 

время

 

в

 

ПАО

 

«

МРСК

 

Волги

» 

успешно

 

эксплу

-

атируется

 76 

высокоомных

 

рези

-

сторных

 

установок

.  

Рис

. 4. 

Высокоомная

 

резисторная

 

установка

 

на

 

ПС

 110/6 

кВ

 «

Западная

» 

Центрального

 

ПО

 

филиала

 

ПАО

 «

МРСК

 

Волги

» — «

Саратовские

 

распределительные

 

сети

», 

установленная

 

параллельно

 

статическим

 

ДГР

 

с

 

конденсатор

-

ным

 

управлением

ЛИТЕРАТУРА

1. 

Кучеренко

 

В

.

И

., 

Сазонов

 

В

.

Н

., 

Ба

-

гаев

 

Д

.

В

Дугогасящие

 

реакторы

 

в

 

сетях

 6–35 

кВ

Опыт

 

эксплуата

-

ции

 // 

Новости

 

Электротехники

2007, 

 3(45).

2. 

Петров

 

О

.

А

., 

Левковский

 

А

.

И

О

 

допустимой

 

расстройке

 

ком

-

пенсации

 

в

 

электрических

 

сетях

 

6–35 

кВ

 // 

Электрические

 

станции

1992, 

 1. 

С

. 71–75. 

3. 

Вайнштейн

 

Р

.

А

., 

Шестакова

 

В

.

В

., 

Юдин

 

С

.

М

и

 

др

Защита

 

от

 

замы

-

каний

 

на

 

землю

 

кабельных

 

сетей

 

6–10 

кВ

 

с

 

резистивным

 

заземлени

-

ем

 

нейтрали

 // 

Ограничение

 

пере

-

напряжений

Режимы

 

заземления

 

нейтрали

Электрооборудование

 

сетей

 6–35 

кВ

Труды

 

Четвертой

 

Всероссийской

 

научно

-

техниче

-

ской

 

конференции

Новосибирск

2006. 

С

. 121–126.

4. 

Проект

 

стандарта

 

организации

 

ПАО

  «

Российские

 

сети

» «

Реак

-

торы

 

заземляющие

 

дугогасящие

 

6–35 

кВ

Общие

 

технические

 

тре

-

бования

». 

Москва

, 2016.

5. 

Вайнштейн

 

Р

.

А

., 

Коломиец

 

Н

.

В

., 

Шестакова

 

В

.

В

Режимы

 

заземле

-

ния

 

нейтрали

 

в

 

электрических

 

си

-

стемах

Томск

Изд

-

во

 

ТПУ

, 2006. 

118 

с

.

6. 

Вайнштейн

 

Р

А

Режимы

 

зазем

-

ления

 

нейтрали

 

в

 

электрических

 

системах

 / 

Р

А

Вайнштейн

Н

В

Коломиец

В

В

Шестакова

Томск

Изд

-

во

 

ТПУ

, 2006. 118 

с

.

 1 (40) 2017


Читать онлайн

Задача надежного электроснабжения потребителей в сетях с компенсацией емкостного тока замыкания на «землю» должна решаться с учетом возможности длительного существования однофазных замыканий на землю. Объективным фактором, повышающим эксплуатационную надежность, является необходимость резонансной настройки дугогасящих реакторов при непрогнозируемом изменении конфигурации сети, а также внедрение селективных релейных защит, выявляющих поврежденный участок сети в этих условиях.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение» № 1(70), январь-февраль 2022

Превентивное управление нагрузкой в сетях 0,4 кВ в целях предотвращения возникновения аварийных ситуаций

Управление сетями / Развитие сетей Энергоснабжение / Энергоэффективность Релейная защита и автоматика
Удинцев Д.Н. Милованов П.К. Зуев А.И.
«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение» № 5(68), сентябрь-октябрь 2021

Внедрение цифрового дистанционного управления оборудованием и МП устройствами РЗА на подстанциях 110–220 кВ ПАО «Россети Московский регион»

Релейная защита и автоматика
Гвоздев Д.Б. Грибков М.А. Бороздин А.А. Рыбаков А.К.
«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»