112
о
б
о
р
у
д
о
в
а
н
и
е
оборудование
Использование
взрывчатых веществ
в быстродействующих
коммутаторах
высоковольтных
токоограничивающих
устройств
УДК
537.39:543.5
Дудин
С
.
В
.,
к
.
ф
.-
м
.
н
.,
ведущий
научный
сотрудник
лаборатории
электро
-
магнитных
процессов
в
ударно
-
сжатых
средах
Института
проблем
химической
физики
РАН
Неделько
В
.
В
.,
д
.
х
.
н
.,
ведущий
научный
сотрудник
лаборатории
кинетики
термических
превращений
Института
проблем
химической
физики
РАН
Ларикова
Т
.
С
.,
научный
сотрудник
лаборатории
кинетики
термических
превращений
Института
проблем
химической
физики
РАН
Основным
элементом
современного
токоограничиваю
-
щего
устройства
,
предназна
ченного
для
работы
на
линии
c
напряжением
до
110
кВ
,
является
быстродействующий
взрывной
коммутатор
,
в
состав
которого
входят
различ
-
ные
взрывчатые
вещества
.
В
дежурном
режиме
взрывной
коммутатор
подвергается
различным
физическим
и
хими
-
ческим
воздействиям
.
В
работе
представлены
результаты
экспериментальных
исследований
влияния
эксплуатаци
-
онных
параметров
(
температуры
,
вибрации
,
тер
молиза
)
на
взрывной
коммутатор
.
Предложена
методика
и
представ
-
лены
результаты
по
оценке
физической
и
химической
стойкости
различных
типов
взрывчатых
веществ
,
исполь
-
зующихся
в
быстродействующих
взрывных
коммутаторах
.
Ключевые
слова
:
токоограничивающее
устройство
,
взрывной
коммутатор
,
физическая
и
химическая
стойкость
,
термолиз
Keywords:
current-limiting device, explosive
commutator, physical and chemical
resistance, thermolysis
ВВЕДЕНИЕ
Увеличение
общего
числа
гене
-
рирующих
станций
,
повышение
их
мощности
,
а
также
увеличение
пропускной
способности
электри
-
ческих
сетей
и
рост
плотности
энергопотребления
ведет
к
не
-
уклонному
росту
токов
короткого
замыкания
.
Сохраняется
уверен
-
ная
тенденция
такого
роста
,
и
ана
-
литические
расчеты
до
2017
года
показали
,
что
в
полностью
зам
-
кнутой
электрической
сети
Мо
-
сковской
энергосистемы
токи
ко
-
роткого
замыкания
возрастают
до
120–150
кА
.
В
связи
с
этим
соз
-
дание
надежных
токоограничива
-
ющих
устройств
на
новых
прин
-
ципах
работы
является
одной
из
основных
проблем
электроэнерге
-
тики
.
В
Объединенном
институте
высоких
температур
(
ОИВТ
)
РАН
было
предложено
принципиаль
-
но
новое
устройство
глубокого
ограничения
токов
короткого
за
-
113
мыкания
на
напряжение
свыше
110
кВ
,
реализованного
на
основе
специального
реактора
с
быстро
-
действующим
коммутатором
,
ис
-
пользующим
энергию
взрыва
для
быстрого
и
надежного
размыка
-
ния
цепи
.
Детальная
конструк
-
ция
,
логика
автоматического
управления
и
работа
токоограни
-
чивающего
устройства
,
в
состав
которого
входит
взрывной
ком
-
мутатор
,
подробно
представлены
в
работе
[1].
Эксперименталь
-
ный
образец
такого
устройства
был
испытан
и
показал
хорошие
результаты
для
коммутации
це
-
пей
свыше
110
кВ
.
В
реальных
условиях
токоограничивающее
устройство
,
в
состав
которого
вхо
-
дят
взрывные
коммутационные
элементы
,
должно
находиться
в
дежурном
состоянии
год
и
со
-
хранять
свою
работоспособность
.
С
этой
целью
и
была
проведена
представленная
эксперименталь
-
ная
работа
.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ
ЧАСТЬ
Основным
коммутационным
эле
-
ментом
отключения
является
быстродействующий
коммутатор
взрывного
типа
.
Разрушение
про
-
водника
в
таком
коммутаторе
про
-
изводится
продуктами
детонации
специального
заряда
мощного
взрывчатого
вещества
(
ВВ
),
на
-
ходящегося
внутри
шины
(
рису
-
нок
1).
Поскольку
немаловажное
зна
-
чение
имеет
время
отключения
тока
,
работа
специального
заряда
должна
обеспечить
быстрое
(
не
более
1
мс
)
отключение
при
ко
-
ротком
замыкании
и
повышенную
электрическую
прочность
в
зоне
разрыва
проводника
.
Сечение
проводника
(
порядка
1000
мм
2
),
его
электрические
и
механиче
-
ские
свойства
должны
обеспечить
пропускание
номинального
тока
2000
А
,
а
при
коротком
замыкании
его
необходимо
разорвать
.
С
це
-
лью
обеспечения
быстродействия
и
надежности
разрыва
предло
-
жено
использовать
взрывчатые
вещества
с
заданными
детона
-
ционными
свойствами
.
Внешний
вид
и
экспериментальная
схема
коммутационного
взрывного
эле
-
мента
представлены
на
рисун
-
ках
2
и
3.
Рис
. 1.
Взрывной
коммутационный
элемент
до
(
а
)
и
после
(
б
)
подрыва
б
)
а
)
Рис
. 2.
Внешний
вид
экспериментальной
сборки
Рис
. 3.
Схема
экспериментальной
сборки
(1 —
электродетонатор
, 2 —
детонационный
шнур
, 3 —
промежуточная
вставка
ВВ
(
пластид
), 4 —
блок
из
гексогена
, 5 —
блоки
из
продукта
А
-1
Х
-1, 6 —
текстолитовая
гильза
,
7 —
стеклянная
гильза
, 8 —
пробки
герметизирующие
,
изготовленные
из
эпоксидной
смолы
)
В
дежурном
режиме
по
шинам
взрывного
элемента
будет
проте
-
кать
ток
до
2
кА
и
на
шины
будет
воздействовать
вибрация
с
ча
-
стотой
50
Гц
.
Экспериментально
установлено
,
что
в
этих
условиях
шина
может
нагреваться
до
тем
-
пературы
не
более
60 °
С
.
Все
эле
-
менты
взрывной
цепи
(
детонатор
,
разводка
и
основное
взрывчатое
вещество
)
будут
находиться
вну
-
три
шины
и
подвергаться
тем
же
температурным
и
вибрационным
воздействиям
.
Кратковременное
повышение
токов
приведет
к
повышению
температуры
токопровода
,
а
так
как
он
имеет
достаточно
боль
-
шую
теплоемкость
и
высокую
теплопроводность
,
то
темпера
-
тура
на
поверхности
контакта
с
ВВ
может
подняться
очень
не
-
значительно
,
то
есть
на
1–2 °
С
на
уровне
60 °
С
,
что
находится
в
пределах
точности
кинетиче
-
ских
измерений
и
никак
не
при
-
ведет
к
заметному
увеличению
скорости
деструкции
.
Основной
элемент
взрывного
размыкателя
,
содержащий
ВВ
,
находится
в
прочном
стеклопла
-
стиковом
корпусе
,
который
пол
-
ностью
предохраняет
его
от
воз
-
действия
внешней
температуры
и
полностью
локализует
продукты
взрыва
при
его
срабатывании
,
ис
-
ключая
всякое
воздействие
на
другие
устройства
.
Для
подтверж
-
8
7
3
2
8
1
6
4
5
№
1 (46) 2018
114
дения
этого
были
проведены
спе
-
циальные
испытания
.
Устойчивая
работа
ВВ
гарантируется
в
преде
-
лах
температурного
диапазона
от
–40 °
С
до
+60 °
С
,
что
подтвержда
-
ется
паспортными
данными
.
Токоограничивающее
устрой
-
ство
,
представленное
в
работе
[1],
в
состав
которого
входит
быстро
-
действующий
взрывной
коммута
-
тор
,
управляется
автоматически
без
участия
человека
и
предусма
-
тривает
неоднократное
(
три
раза
)
отключение
при
КЗ
.
Только
после
этого
требуется
замена
размы
-
кателей
.
Никаких
специальных
условий
хранения
взрывного
раз
-
мыкателя
не
требуется
.
Его
заме
-
на
аналогична
замене
плавкого
предохранителя
.
Ресурсные
испытания
экспе
-
риментальных
сборок
,
модели
-
рующих
внутреннюю
часть
для
быстродействующего
коммута
-
тора
взрывного
типа
,
показали
нормальную
работоспособность
после
кратковременного
воздей
-
ствия
(
порядка
4
часов
)
вибра
-
ций
и
повышенной
температуры
.
Результаты
представлены
в
таб
-
лице
1.
В
состав
быстродействующе
-
го
коммутатора
взрывного
типа
входят
следующие
элементы
:
детонатор
,
разводка
,
основной
заряд
.
В
качестве
инициатора
де
-
тонации
используется
штатный
электродетонатор
.
Разводка
вы
-
полнена
в
виде
детонационного
шнура
на
основе
ТЭНа
или
пла
-
стида
,
которая
через
пластидную
вставку
сопрягается
с
основным
зарядом
.
Поскольку
токоограни
-
чивающее
устройство
должно
Табл
. 1.
Результаты
испытаний
Тип
испытания
Количество
экспери
ментов
Режимы
Результат
Контрольная
партия
10
Н
.
у
.
Все
сборки
сработали
штатно
Вибрации
10
F
= 50
Гц
,
А
= 0,5
мм
,
t
= 3 × 60
мин
Все
сборки
сработали
штатно
Термостатирование
5
без
термочехлов
,
5
с
термочехлами
T
= 60 °C,
t
= 240
мин
Все
сборки
сработали
штатно
находиться
в
рабочем
состоянии
в
течение
года
при
температуре
до
60 °
С
,
то
основную
проблему
представляет
вопрос
физиче
-
ской
и
химической
стабильности
всех
детонирующих
элементов
быстродействующего
взрывного
коммутатора
.
Для
решения
этой
задачи
были
взяты
три
образца
взрывчатых
веществ
,
которые
могут
входить
в
состав
взрывного
коммутатора
:
1)
эластит
,
2)
пластид
,
3)
детонационный
шнур
.
КИНЕТИЧЕСКИЕ
ЗАКОНОМЕРНОСТИ
ТЕРМИЧЕСКОЙ
УСТОЙЧИВОСТИ
(
ТЕРМОЛИЗА
)
ОБРАЗЦОВ
Для
оценки
термической
устой
-
чивости
образцов
применен
тер
-
могравиметрический
метод
из
-
мерения
кинетики
потери
массы
[2–3].
Эксперименты
проведены
на
электронных
автоматических
термовесах
АТВ
-14-
М
в
неизо
-
термических
условиях
(
линейный
нагрев
образцов
со
скоростью
4 °
С
/
мин
)
и
при
постоянных
темпе
-
ратурах
(
изотермический
метод
).
Выбор
данной
методики
с
откры
-
той
реакционной
системой
по
-
зволяет
моделировать
реальные
условия
эксплуатации
изучаемых
изделий
.
Эксперименты
проведе
-
ны
при
относительной
влажности
60%.
Полагаем
,
что
влажность
окружающей
среды
может
влиять
на
измеряемую
скорость
термо
-
лиза
из
-
за
вклада
гидролитиче
-
ских
процессов
.
Неизотермическая
кинетика
термолиза
Данные
по
термолизу
образ
-
цов
в
условиях
линейного
нагрева
представлены
на
рисунке
4.
Полученные
кинетические
кри
-
вые
свидетельствуют
о
том
,
что
образец
№
1
менее
термически
стабилен
по
сравнению
с
двумя
другими
образцами
.
Заметные
скорости
потери
массы
образцом
№
1
наблюдаются
при
темпера
-
турах
выше
95 °
С
,
в
то
время
как
образцы
№
2
и
№
3
устойчивы
до
температуры
120 °
С
.
В
тем
-
пературном
диапазоне
40–60 °
С
происходит
выделение
летучих
примесей
,
количество
которых
находится
в
пределах
0,3%
от
на
-
чальной
массы
образца
.
Рис
. 4.
Кинетика
термолиза
образцов
в
условиях
линей
-
ного
нагрева
на
воздухе
со
скоростью
4 °
С
/
мин
(
началь
-
ные
массы
образцов
10,0–10,2
мг
)
П
оте
ря
массы
, %
Температура
, °
С
8
7
6
5
4
3
2
1
0
160
1
2
3
140
120
100
80
60
40
20
0
Рис
. 5.
Кинетика
термолиза
образца
№
1
на
воздухе
при
различных
температурах
(
начальные
массы
образца
98–100
мг
)
П
оте
ря
массы
, %
Время
,
ч
10
8
6
4
2
0
100 °
С
80 °
С
60 °
С
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
ОБОРУДОВАНИЕ
115
Кинетика
термолиза
при
постоянных
температурах
Поскольку
практический
ин
-
терес
представляют
низкотем
-
пературная
область
термолиза
и
малые
глубины
термических
превращений
образцов
,
кинетика
термолиза
изучалась
с
приме
-
нением
более
высоких
началь
-
ных
масс
исследуемых
образцов
при
сохранении
максимально
чувствительной
шкалы
прибора
.
В
этом
случае
погрешность
изме
-
рения
выбранного
кинетического
параметра
не
превышает
5%.
Образец
№
1 (
эластит
)
На
рисунке
5
показаны
кинети
-
ческие
кривые
потери
массы
об
-
разцом
№
1
при
различных
темпе
-
ратурах
.
В
работе
употребляется
тер
-
мин
«
термолиз
»,
поскольку
про
-
цесс
потери
массы
образцами
может
включать
выход
летучих
при
заданной
температуре
при
-
месей
и
отдельных
компонентов
образца
,
химические
взаимодей
-
ствия
между
компонентами
и
их
собственное
термическое
раз
-
ложение
.
Скорости
термолиза
на
линейных
участках
кинетических
кривых
для
образца
№
1
пред
-
ставлены
в
таблице
2.
Как
и
в
неизотермических
экс
-
периментах
наблюдается
началь
-
ная
стадия
выхода
летучих
при
-
месей
из
образца
,
содержание
которых
не
превышает
0,3
масс
.%.
Эффективная
энергия
активации
,
характеризующая
зависимость
скорости
термолиза
от
темпе
-
ратуры
,
равна
26 960
кал
/
моль
(
≈
125 500
Дж
/
моль
).
Процесс
Рис
. 7.
Кинетика
термолиза
образца
№
3
на
воздухе
при
различных
температурах
(
начальные
массы
образца
170–180
мг
)
П
оте
ря
массы
, %
Время
,
ч
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0
100 °
С
80 °
С
60 °
С
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
Рис
. 6.
Кинетика
термолиза
образца
№
2
на
воздухе
при
различных
температурах
(
начальные
массы
образца
170–180
мг
)
П
оте
ря
массы
, %
Время
,
ч
2,0
1,8
1,6
1,4
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0
100 °
С
80 °
С
60 °
С
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
Табл
. 2.
Скорости
потери
массы
образцами
№
1, 2
и
3
в
процессе
термо
-
лиза
на
воздухе
в
открытой
реакционной
системе
(
термогравиметрия
)
при
различных
температурах
Темпера
-
тура
, °
С
Скорость
потери
массы
, %/
ч
Образец
№
1
Образец
№
2
Образец
№
3
60
0,008
0,001
0,001
80
0,078
0,017
0,007
100
0,610
0,150
0,040
подчиняется
уравнению
Арре
-
ниуса
:
V
= 10
15,42
· exp[–26 960/
RT
] (%/
ч
),
в
котором
R
= 1,987
кал
/(
моль
·
К
).
На
основе
полученных
актива
-
ционных
параметров
термолиза
выведено
уравнение
,
связываю
-
щее
скорость
и
температуру
тер
-
молиза
:
lg
V
(%/
ч
) = 15,42 – 5834 /
T
,
где
T
—
температура
термолиза
в
градусах
Кельвина
.
Время
термолиза
,
соответству
-
ющее
потере
образцом
1%
массы
при
60 °
С
,
1%
,
составляет
125
ч
(
≈
5,2
суток
).
Образец
№
2 (
пластид
)
На
рисунке
6
показаны
кинети
-
ческие
кривые
термолиза
образца
№
2
при
различных
температурах
на
воздухе
.
В
таблице
2
представ
-
лены
скорости
термолиза
образ
-
ца
№
2
на
воздухе
при
различных
температурах
,
измеренные
на
линейных
участках
кинетических
кривых
.
Эффективная
энергия
актива
-
ции
,
характеризующая
зависимость
скорости
термолиза
образца
№
2
от
температуры
,
равна
31 800
кал
/
моль
(
≈
125 500
Дж
/
моль
).
Рост
абсо
-
лютной
величины
энергии
актива
-
ции
термолиза
свидетельствует
о
более
высоком
температурном
коэффициенте
термолиза
об
-
разца
2
и
его
большей
термо
-
стойкости
по
сравнению
с
образ
-
цом
№
1.
Процесс
подчиняется
уравне
-
нию
Аррениуса
:
V
= 10
17,62
· exp[–31 800/
RT
] (%/
ч
),
в
котором
R
= 1,987
кал
/(
моль
·
К
).
В
упрощенном
виде
уравне
-
ние
,
связывающее
скорость
и
тем
-
пературу
термолиза
,
имеет
вид
:
lg
V
(%/
ч
) = 17,62 – 6880 /
T
,
где
T
—
температура
термолиза
в
градусах
Кельвина
.
1%
при
60 °
С
составляет
1000
ч
(
≈
41,6
суток
).
Образец
№
3
(
детонационный
шнур
)
На
рисунке
7
показаны
кинети
-
ческие
кривые
термолиза
образца
№
3
при
различных
температурах
на
воздухе
.
В
таблице
2
приведе
-
ны
значения
скоростей
термолиза
образца
№
3
на
воздухе
,
измерен
-
ные
на
линейных
участках
кинети
-
ческих
кривых
.
№
1 (46) 2018
116
Эффективная
энергия
актива
-
ции
термолиза
равна
22 850
кал
/
моль
(
≈
95 510
Дж
/
моль
).
Интере
-
сен
тот
факт
,
что
образцы
№
2
и
3
имеют
практически
одинаковые
скорости
термолиза
при
60 °
С
,
од
-
нако
в
случае
последнего
процесс
протекает
с
более
низким
энерге
-
тическим
барьером
,
о
чем
свиде
-
тельствует
более
низкая
величина
эффективной
энергии
активации
.
Процесс
подчиняется
уравне
-
нию
Аррениуса
:
V
= 10
12,03
· exp[–22850 /
RT
] (%/
ч
),
в
котором
R
= 1,987
кал
/(
моль
·
К
).
В
упрощенном
виде
уравнение
,
связывающее
скорость
и
темпе
-
ратуру
термолиза
,
имеет
вид
:
lg
V
(%/
ч
) = 12,03 – 5000 /
T
,
где
T
—
температура
термолиза
в
градусах
Кельвина
.
1%
при
60 °
С
составляет
1000
ч
(
≈
41,6
суток
).
Данные
эксперимента
свиде
-
тельствуют
о
том
,
что
при
тем
-
пературах
,
превышающих
60 °
С
,
скорости
термолиза
образца
№
2
должны
быть
выше
,
чем
у
образца
№
3 (
что
подтверждается
получен
-
ными
данными
).
При
температу
-
рах
ниже
60 °
С
скорости
термо
-
лиза
образца
№
2
будут
заметно
ниже
,
чем
для
образца
№
3.
На
основании
кинетических
за
-
кономерностей
термической
устой
-
чивости
исследуемых
образцов
можно
сделать
вывод
,
что
образ
-
цы
№
2
и
№
3 —
достаточно
стой
-
кие
к
условиям
повышенной
тем
-
пературы
,
а
образец
№
1 —
менее
стойкий
.
Экспериментальное
мо
-
делирование
условий
длительной
работы
устройства
,
куда
входят
образцы
,
производится
путем
выбора
температуры
и
времени
выдержки
,
которые
будут
соот
-
ветствовать
условиям
реального
применения
.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Проведены
испытания
экспери
-
ментальных
сборок
,
моделирую
-
щих
работу
быстродействующего
взрывного
коммутатора
в
условиях
дежурного
режима
работы
высо
-
ковольтного
токоограничивающе
-
го
устройства
,
которые
показали
нормальную
работоспособность
при
воздействии
физических
фак
-
торов
,
таких
как
повышенная
тем
-
пература
и
вибрация
.
Представлена
методика
,
опре
-
деляющая
физическую
и
химиче
-
скую
стойкость
различного
типа
взрывчатых
веществ
,
используе
-
мых
в
быстродействующих
взрыв
-
ных
коммутаторах
при
их
работе
в
дежурном
режиме
.
Эта
методи
-
ка
позволяет
оценить
работоспо
-
собность
образцов
,
находящихся
в
реальных
условиях
эксплуата
-
ции
токоограничивающего
устрой
-
ства
в
течение
времени
дежурно
-
го
режима
(
примерно
один
год
).
Вероятно
,
что
будут
разрабаты
-
ваться
новые
материалы
и
взрыв
-
чатые
вещества
,
которые
могут
более
эффективно
использовать
-
ся
в
данных
устройствах
.
Но
про
-
блема
их
физической
и
химиче
-
ской
стойкости
будет
оставаться
.
И
поэтому
для
новых
материалов
,
которые
будут
применяться
в
бы
-
стродействующих
взрывных
ком
-
мутаторах
,
проектируемых
высо
-
ковольтных
токоограничивающих
устройств
,
необходимо
оценивать
физическую
и
химическую
стой
-
кость
по
предлагаемой
методике
,
которая
прогнозирует
поведение
новых
материалов
в
конкретных
условиях
эксплуатации
.
ЛИТЕРАТУРА
1.
Шурупов
А
.
В
.,
Козлов
А
.
В
.,
Фортов
В
.
Е
.,
Бердников
Р
.
Н
.,
Шакарян
Ю
.
Г
.,
Сон
Э
.
Е
.
Токоограничители
на
основе
быстродействующих
коммутаторов
.
Опыт
создания
то
-
коограничивающего
устройства
на
напряжение
220
кВ
//
Энергия
единой
сети
, 2013,
№
2(7).
С
. 54–65.
2.
Гальперин
Л
.
Н
.,
Колесов
Ю
.
Р
.,
Зеленов
Н
.
А
.
Автомати
-
ческие
весы
с
магнитоэлектрическим
компенсатором
веса
//
Измерительная
техника
, 1971,
№
4.
С
. 23–25.
3.
Уэндландт
У
.
Термические
методы
анализа
.
М
.:
Мир
,
1978.
REFERENCES
1. Shurupov A.V., Kozlov A.V., Fortov V.E., Berdnikov R.N.,
Shakaryan Yu.G., Son E.E. Current limiters based on
high-speed switches. The experience of creating a cur-
rent-limiting device for 220 kV // Energy of a uni
fi
ed net-
work, 2013, No. 2 (7). Pp. 54–65.
2. Galperin L.N., Kolesov Yu.R., Zelenov N.A. Automatic
balance with a magnetoelectric weight compensator //
Measuring Technique, 1971, No. 4. Pp. 23–25.
3. Wendland W. Thermal methods of analysis. M.: Mir, 1978.
ОБОРУДОВАНИЕ
Издательство
журнала
«
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ
.
Передача
и
распределение
»
выпустило
книгу
академика
РАЕН
,
профессора
В
.
А
.
НЕПОМНЯЩЕГО
Тираж
книги
5000
экз
.,
объем
196
с
.,
формат
170
х
235
мм
.
По
вопросам
приобретения
издания
обращайтесь
по
многоканальному
телефону
+7 (495) 645-12-41
или
по
e-mail: [email protected]
В
монографии
исследована
надежность
оборудования
элек
тростанций
и
электрических
сетей
напряжением
1150–10(6)
кВ
,
разработана
методика
сбора
и
статисти
-
ческой
обработки
информации
о
надежности
оборудо
-
вания
.
На
основе
статистических
данных
и
расчетов
определены
основные
параметры
надежности
и
ди
-
намика
их
изменения
в
процессе
эксплуатации
.
Вы
-
явлены
статистические
законы
распределения
отказов
и
времени
восстановления
элементов
энергосистем
.
Проведено
их
сравнение
с
зарубежными
данными
.
Оригинал статьи: Использование взрывчатых веществ в быстродействующих коммутаторах высоковольтных токоограничивающих устройств
Основным элементом современного токоограничивающего устройства, предназначенного для работы на линии c напряжением до 110 кВ, является быстродействующий взрывной коммутатор, в состав которого входят различные взрывчатые вещества. В дежурном режиме взрывной коммутатор подвергается различным физическим и химическим воздействиям. В работе представлены результаты экспериментальных исследований влияния эксплуатационных параметров (температуры, вибрации, термолиза) на взрывной коммутатор. Предложена методика и представлены результаты по оценке физической и химической стойкости различных типов взрывчатых веществ, использующихся в быстродействующих взрывных коммутаторах.
