74
кабельные линии
Длительно допустимые токи
нагрузки на силовые электрические
кабели напряжением 6–110 кВ
с изоляцией из сшитого полиэтилена
УДК 621.315
Короткевич
М
.
А
.,
д.т.н., профессор
кафедры ЭС Белорус-
ского национального
технического универ-
ситета
Подгайский
С
.
И
.,
председатель Совета
директоров ООО ПО
«Энергокомплект»
Ключевые
слова
:
силовые кабели, сши-
тый полиэтилен, до-
пустимые токи, условия
прокладки, температура
среды
Определены
в
соответствии
с
ГОСТ
Р
МЭК
60287-1-12009
длительно
допус
-
тимые
токи
нагрузки
на
трехжильные
(
на
напряжение
6–35
кВ
)
и
одножильные
(
на
напряжение
6–110
кВ
)
кабели
с
изоляцией
из
сшитого
полиэтилена
с
мед
-
ными
и
алюминиевыми
токопроводящими
жилами
,
проложенные
одиночно
и
группами
в
земле
и
на
воздухе
при
различных
расчетных
температурах
окружающей
среды
.
Учтены
условия
прокладки
одножильных
кабелей
в
грунте
(
по
треугольнику
или
плоскости
),
а
также
значения
коэффициентов
поверх
-
ностного
эффекта
и
эффекта
близости
,
влияние
медных
экранов
на
общие
потери
мощности
в
кабеле
.
Установлено
,
что
длительно
допустимые
токи
нагрузки
на
токо
ведущие
жилы
кабелей
,
проложенных
на
воздухе
,
больше
(
вопре
ки
имеющемуся
мнению
)
аналогичных
значений
на
токоведущие
жилы
кабелей
,
проложенных
в
грунте
.
ВВЕДЕНИЕ
Значения длительно допустимых токов нагрузки на токопроводя-
щие жилы силовых электрических кабелей с изоляцией из сшитого
полиэтилена, указываемые в каталогах заводов-изготовителей [1]
для одной и той же площади поперечного сечения жил, отличаются
друг от друга [2].
Попытаемся установить значения длительно допустимых токо-
вых нагрузок на кабели с изоляцией из сшитого полиэтилена с мед-
ными и алюминиевыми жилами на напряжение 6–110 кВ, проложен-
ных одиночно и группами в земле и на воздухе (в одной плоскости
и треугольником — одножильные кабели) в соответствии с ГОСТ Р
МЭК 60287-1-1-2009 [3] и ТКП 611-2017 [4] применительно к условиям
Республики Беларусь.
Отмеченное ТКП 611-2017 указывает на необходимость учета
удельного термического сопротивления грунта в размере 1,8°К∙м/Вт
(вместо использовавшегося ранее значения 1,2°К∙м/Вт и глубину
прокладки кабеля (0,7; 1,0; 1,5 м соответственно при напряжениях
до 20, 35 и 110 кВ). Кроме этого, применявшиеся ранее значения
температуры окружающей среды +15°С (для грунта) и +25°С (для
воздуха) отмеченное ТКП 611-2017 относит к весенне-летнему пе-
риоду, а для осенне-зимнего периода следует применять среднюю
температуру +5°С (для грунта и воздуха), в среде которых прокла-
дывается кабельная линия. Следовательно, среднегодовая темпе-
ратура грунта равна +10°С, воздуха +15°С. Допустимая температура
нагрева жил для кабелей с бумажно-масляной изоляцией прини-
малась равной 65°С, 60°С и 50°С соответственно на напряжение
6–10, 20 и 35 кВ. Допустимая температура нагрева жил кабелей
с изоляцией из сшитого полиэтилена равна 90°С. Определенные
ранее значения длительно допустимых токовых нагрузок на кабель-
ные линии, содержащиеся в правилах устройства электроустано-
вок и ТКП 339-2011, относящиеся в основном к кабельным линиям
с кабелями с бумажно-масляной изоляцией в связи с названными
причинами нуждаются в уточнении.
75
ИСХОДНОЕ
ВЫРАЖЕНИЕ
ДЛЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ДОПУСТИМЫХ
ТОКОВ
НАГРУЗКИ
В соответствии с ГОСТ Р МЭК 60287-1-1-2009 [3],
допустимое значение токовой нагрузки
I
доп
опреде-
ляется исходя из допустимого превышения темпера-
туры токопроводящей жилы над температурой окру-
жающей среды по формуле (учет диэлектрических
потерь в изоляции ведут при фазном напряжении
127 кВ) [1]:
____________________________________________________________
I
доп
=
√
——, (1)
RT
1
+
nR
(1 +
1
)
T
2
+
nR
(1 +
1
+
2
)(
T
3
+
T
4
)
где ∆
=
доп
–
0
— превышение допустимой тем-
пературы жилы (
доп
) над температурой окружающей
среды (
0
); значение
доп
для кабелей с изоляцией из
сшитого полиэтилена равно 90°С; значение
0
для
весенне-летнего периода принимается равным 15°С
(при прокладке в земле), 25°С (при открытой про-
кладке, то есть на воздухе); для осенне-зимнего пе-
риода указанные значения принимаются равными
0
= 5°С, следовательно, средние за год значения
0
равны 10°С (при прокладке в земле) и 15°С (при про-
кладке на воздухе) [2];
R
— сопротивление токопро-
водящей жилы переменному току при максимальной
рабочей температуре (90°С), Ом/м;
T
1
— тепловое
сопротивление изоляции между жилой и экраном
на единицу длины, °К∙м/Вт;
n
— число жил в кабеле;
T
2
— тепловое сопротивление подушки (внутренней
оболочки) между экраном и броней на единицу дли-
ны °К∙м/Вт;
T
3
— тепловое сопротивление наружного
защитного покрова на единицу длины, °К∙м/Вт;
T
4
—
тепловое сопротивление между поверхностью кабе-
ля и окружающей средой на единицу длины, °К∙м/Вт;
1
— доля потерь мощности в экране по отношению
к общим потерям во всех жилах кабеля;
2
— доля
потерь мощности в броне по отношению к общим по-
терям во всех жилах кабеля.
Определим значения входящих в уравнение (1)
величин применительно к кабелям с изоляцией из
сшитого полиэтилена на напряжение 6–110 кВ.
Сопротивление токопроводящих жил кабеля пе-
ременному току определяется как [3, 5]
R
~
=
R
(1 +
y
п
+
y
б
),
(2)
где
R
=
R
0
[1 +
(
доп
— 20°С)] — сопротивление
токопроводящей жилы по-
стоянному току при темпера-
туре
доп
= 90°С;
R
0
— сопро-
тивление
токопроводящей
жилы постоянному току при
температуре 20°С (справоч-
ное значение [6]);
— коэф-
фициент температурного рас-
ширения материала провода,
равен 0,00393 1/°С для меди
и 0,00403 1/°С — для алюми-
ния [3];
y
п
,
y
б
— коэффициенты
поверхностного эффекта и эф-
фекта близости, для медных
жил определяются, начиная
с площади поперечного сечения 150 мм
2
, для алю-
миниевых — с 300 мм
2
[5].
Коэффициенты поверхностного эффекта и эф-
фекта близости для одножильных и трехжильных
кабелей определяются по выражениям [3], заим-
ствованным из [7], и зависят от частоты тока, со-
противления
R
, диаметра жилы и расстояния между
осями.
Оказалось, что для трехжильных кабелей с мед-
ными жилами и для одножильных кабелей с медны-
ми или алюминиевыми жилами напряжением 6–35 кВ
при расположении их по треугольнику коэффициент
поверхностного эффекта
y
п
меньше коэффициента
близости
y
б
; для одножильных кабелей на напряже-
ние 110 кВ при любом расположении фаз и на напря-
жение 6–35 кВ при расположении фаз в плоскости
y
п
>
y
б
, что соответствует установившемуся мнению
о соотношении данных эффектов.
ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ
ПОТЕРИ
МОЩНОСТИ
В
МЕДНЫХ
ЭКРАНАХ
КАБЕЛЯ
Потери мощности в медном экране кабеля
1
скла-
дываются из потерь, обусловленных циркулирующи-
ми токами
'
1
и вихревыми токами
1
" [3].
При этом в зависимости от конструктивного ис-
полнения кабелей учитывается либо
'
1
, либо
1
"
(таблица 1). Значение
1
=
'
1
+
1
" характерно для
кабелей с токопроводящими медными или алюмини-
евыми жилами площадью поперечного сечения соот-
ветственно 1000 и 1200 мм
2
.
Значения
'
1
и
1
" зависят от сопротивлений то-
копроводящей жилы
R
и экрана
R
s
, реактивного со-
противления экрана
x
, угловой частоты (при опре-
делении
1
"), расстояний между жилами и других
показателей [3].
Так, для трех одножильных кабелей (расположен-
ных треугольником), каждая изолированная жила ко-
торого имеет собственный экран значение:
R
s
1
1
=
'
1
= —
· —.
(3)
R
1 + (
R
s
/
x
)
2
При наличии у трехжильных кабелей немагнит-
ной брони (из алюминиевых проволок или проволок
из алюминиевого сплава) сопротивление экрана
R
s
заменяется эквивалентным сопротивлением
R
s
'
,
получаемом в результате параллельного соедине-
Табл. 1. Составляющие потерь мощности в медных экранах кабелей
с изоляцией из сшитого полиэтилена
№
Конструкция кабеля
Номиналь-
ное напряже-
ние, кВ
Значения
1
'
1
1
"
1
=
'
1
+
1
"
1 Трехжильный бронированный
стальной ленточной броней
6–35
0
1
"
1
"
2 Трехжильный небронированный
6–35
'
1
0
'
1
3 Одножильный
6–110
'
1
1
"
'
1
+
1
"
4
Одножильный при расположении
треугольником или в плоскости,
а также с проволочным экраном*
6–110
'
1
0
'
1
*
1
" учитывается для сечений 1000 мм
2
(медные жилы) и 1200 мм
2
(алюминиевые жилы)
№
1 (58) 2020
76
ния сопротивлений экрана и брони. В итоге получим
долю потерь мощности в экране и броне (
1
+
2
).
Этот же прием применяется и для одножильных
кабелей со стальной проволочной и немагнитной
броней.
Доля потерь мощности
2
в стальной проволоч-
ной или ленточной броне трехжильных кабелей, со-
стоящая из потерь на гистерезис и вихревые токи,
определяется по эмпирическим формулам, приве-
денным [3].
Для трехжильных кабелей на напряжение 6–35 кВ
со стальной ленточной броней доля потерь мощно-
сти в экране
1
не превышает 0,106 от общих потерь
мощности во всех жилах кабеля.
Доля потерь мощности в экранах одножильных
кабелей приведена в таблице 2.
Из данных таблицы 2 видно, что доля потерь
мощности в медном экране в кабелях с медными
жилами в 1,5–1,68 раза выше по сравнению с кабе-
лями с алюминиевыми жилами в связи с меньшим
(примерно в 1,7 раза) значением их активного со-
противления, несмотря на меньшее (до 5%) значе-
ние индуктивного сопротивления.
При площади поперечного сечения жил 800–
1000 мм
2
, потери мощности в экране могут значи-
тельно превышать технологические потери мощно-
сти в жилах кабеля.
Установлено, что потери мощности в броне кабе-
лей незначительны. Тем не менее, наибольшие по-
тери мощности имеют место в немагнитной броне.
Потери мощности в экране и броне кабелей, рас-
положенных в одной плоскости, в три раза превы-
шают аналогичные потери мощности в броне кабе-
лей, расположенных по треугольнику.
В одножильных кабелях на напряжение 35 кВ
при расположении их в одной плоскости потери
мощности в экране и броне достигают значения по-
терь мощности в жилах.
ОЦЕНКА
ЗНАЧЕНИЙ
ТЕРМИЧЕСКОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ
Тепловое (термическое) сопротивление между жи-
лой и экраном
T
1
, экраном и броней
T
2
, наружного за-
щитного покрытия
T
3
определялось нами по общей
формуле, рекомендованной [8]:
1
R
T
i
= —
T
i
ln
—,
(4)
2
r
где
T
i
— удельное термическое сопротивление изо-
ляции, для сшитого полиэтилена равно 3,5°С∙м/Вт;
R
,
r
— наружный и внутренний радиусы изоляцион-
ного слоя, мм.
Тепловое сопротивление окружающей сре-
ды (земли)
T
4
находилось также по формуле (4)
при
T
= 1,8°С∙м/Вт и
R
= 2
h
, где
h
— глубина за-
ложения кабеля. При прокладке на воздухе зна-
чение
N
определялось по эмпирическим фор-
мулам [8].
Наибольшее значение из
T
1
–
T
4
имеют
T
4
(при про-
кладке кабеля в земле) и
T
1
(при прокладке кабеля
на воздухе).
Расчетные значения длительно допустимых то-
ков нагрузки на одножильные кабели с изоляцией
из сшитого полиэтилена приведены в таблице 3.
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
Табл. 2. Доля потерь мощности в экранах одножильных кабелей
по отношению к общим потерям во всех жилах кабеля
Номиналь-
ное напря-
жение, кВ
Площадь
поперечного
сечения жил,
мм
2
Площадь
поперечного
сечения
экрана, мм
2
Доля потери мощности в экране при расположении кабелей
в плоскости, материал жил
треугольником, материал жил
медь
алюминий
медь
алюминий
6
35–240
16–70
0,018–0,45
0,011–0,286
0,003–0,08
0,002–0,05
300–800
25–70
0,21–1,66
0,13–1,11
0,033–0,25
0,023–0,19
1000
35–95
0,96–2,29
0,57–1,36
0,13–0,35
0,086–0,22
10
35–240
16–70
0,018–0,45
0,011–0,28
0,003–0,075
0,002–0,051
300–800
25–70
0,21–1,67
0,13–1,11
0,03–0,25
0,02–0,19
1000
35–95
0,96–2,29
0,57–1,35
0,11–0,30
0,08–0,22
20
35–240
16–70
0,018–0,407
0,011–0,255
0,0034–0,073
0,021–0,049
300–800
25–70
0,201–1,49
0,126–0,993
0,031–0,257
0,021–0,192
1000
35–95
0,903–2,02
0,543–1,2
0,176–0,47
0,085–0,22
35
35–240
16–70
0,018–0,407
0,011–0,255
0,0034–0,0766
0,0021–0,051
300–800
25–70
0,201–1,21
0,126–0,81
0,034–0,269
0,022–0,195
1000
35–95
0,9–2,02
0,544–1,2
0,185–0,50
0,091–0,24
110
150–240
95–150
0,37–0,78
0,226–0,47
0,075–0,22
0,047–0,14
300–800
95–185
0,78–2,37
0,48–1,54
0,167–0,61
0,11–0,42
1000
120–185
2,5–3,2
1,47–1,88
0,68–1,2
0,285–0,50
77
Определенные нами длительно допустимые
токи нагрузки на одножильные кабели с медными
и алюминиевыми жилами с изоляцией из сшито-
го полиэтилена при напряжении 6–110 кВ, проло-
женные в земле и на воздухе (в одной плоскости
или треугольником) превышают аналогичные ка-
таложные значения [1] в 1,04–1,32 раза (кабели на
напряжение 6 кВ), в 1,08–1,45 раза (кабели на на-
пряжение 10 и 35 кВ), в 1,09–1,42 раза (кабели на
напряжение 20 кВ), в 1,1–1,67 раза (кабели на на-
пряжение 110 кВ). Верхние из указанных значений
характерны для кабелей с площадью поперечного
сечения жил 1000 мм
2
, расположенных треуголь-
ником.
Значения длительно допустимых токов нагрузки
для трехжильных кабелей с изоляцией из сшитого
полиэтилена на напряжение 6–35 кВ, проложенных
в земле и на воздухе, полученные нами расчетным
путем, практически соответствуют каталожным дан-
ным [1] (разность отмеченных значений не превыша-
ет 10,5%).
ВЫВОДЫ
1. Определенные в соответствии с ГОСТ Р МЭК
60287-1-1-2009 длительно допустимые токи нагруз-
ки на трехжильные кабели на напряжение 6–35 кВ
и одножильные кабели на напряжение 6–110 кВ
с изоляцией из сшитого полиэтилена с медными
и алюминиевыми токопроводящими жилами с бро-
ней из немагнитных и магнитных материалов и без
брони, проложенных одиночно или группами в земле
и на воздухе при среднегодовых температуре окру-
жающей среды и характерной для весенне-летнего
и осенне-зимнего периодов отличаются (в большую
сторону) от значений, приводимых в каталогах на
кабельную продукцию заводов-изготовителей.
2. Установлено, что коэффициент поверхностного
эффекта больше коэффициента близости только для
одножильных кабелей на напряжение 110 кВ и одно-
жильных кабелей 6–35 кВ при расположении их в пло-
скости.
3. Расположение кабелей в одной плоскости
приводит к увеличению доли потерь мощности
в экране в 5–8 раз (для кабелей напряжением
6–35 кВ) и в 2,7–4,9 раза (для кабелей напряжени-
ем 110 кВ) по сравнению с расположением их тре-
угольником.
4. С увеличением площади поперечного сечения
медного экрана кабеля доля потерь мощности в нем
по отношению к общим потерям во всех жилах кабе-
ля возрастает прямо пропорционально увеличению
указанного сечения, что отмечается также [9, 10].
Табл. 3. Длительно допустимые токи нагрузки на силовой одножильный кабель с изоляцией из
сшитого полиэтилена в полиэтиленовой оболочке на напряжение 10 кВ (весенне-летний период)
Сечение,
мм
2
Длительно допустимые токи нагрузки, А
по расчету
по каталогу продукции
при прокладке в земле при прокладке на воздухе при прокладке в земле при прокладке на воздухе
в плос-
кости
треуголь-
ником
в плоскости треуголь-
ником
в плос-
кости
треуголь-
ником
в плос кости треуголь-
ником
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
с медной жил
ой
с алю
миние-
вой жил
ой
1×35 (16)
236 183 237 183
252
194
252
195
–
–
–
–
–
–
–
–
1×50 (25)
278 215 280 216
301
232
302
233
250 195 225 170
290
225
240
185
1×70 (25)
339 263 343 265
374
289
377
291
310 240 275 210
360
280
300
230
1×95 (50)
400 312 409 317
451
351
460
355
336 263 360 253
448
349
387
300
1×120 (50) 451 354 464 361
516
403
529
409
380 298 370 288
515
403
445
346
1×150 (70) 496 393 519 404
580
457
603
468
416 329 413 322
574
452
503
392
1×185 (70) 551 441 582 457
656
521
687
537
466 371 466 364
654
518
577
450
1×240 (70) 624 504 669 528
759
607
804
632
531 426 537 422
762
607
677
531
1×300 (70) 688 559 745 591
851
685
910
717
590 477 604 476
865
693
776
609
1×400 (95) 739 614 823 664
940
773
1031
825
633 525 677 541
959
787
891
710
1×500 (95) 807 789 913 251 1049
993
1167
315
697 587 759 614 1081
900
1025
822
1×630 (95) 876 750 1004 839 1175
995
1319 1092 762 653 848 695 1213 1026 1166
954
1×800 (95) 945 819 1088 929 1303 1116 1465 1242 825 719 933 780 1349 1161 1319 1094
1×1000 (95) 1133 880 1078 1010 1589 1228 1480 1380 900 800 1003 845 1423 1220 1411 1180
№
1 (58) 2020
78
КАБЕЛЬНЫЕ
ЛИНИИ
5. Пропускная способность кабелей с изоляцией
из сшитого полиэтилена выше пропускной способ-
ности таких же кабелей с бумажно-масляной изо-
ляцией соответственно:
– в 1,2 для кабелей с медными жилами и в 1,5 раза
для кабелей с алюминиевыми жилами при их
прокладке в земле;
– в 1,5 для кабелей с медными жилами и в 1,5–
2,0 раза для кабелей c алюминиевыми жилами
при их прокладке на воздухе.
Длительно допустимые токи нагрузки на кабели,
проложенные на воздухе, больше таких же значе-
ний на кабели, проложенные в земле, что противо-
речит данным, приведенным в правилах устрой-
ства электроустановок применительно к кабелям
с бумажно-масляной изоляцией.
6. Установлено, что с увеличением площади по-
перечного сечения медного экрана длительно до-
пустимый ток нагрузки для одного и того же сечения
токопроводящей жилы снижается до 10%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кабели и провода. Каталог про-
дукции. Витебск: ПО «Энергоком-
плект», 2015. 58 с.
2. Невар Г.А. Вопросы развития элек-
трических сетей с применением
кабелей с полимерной изоляцией
// Энергия и менеджмент, 2010,
№ 4(55). С. 16–20.
3. ГОСТ Р МЭК 60287-1-1-2009. Ка-
бели электрические. Расчет но-
минальной токовой нагрузки.
Часть 1-1. Уравнение для расчета
номинальной токовой нагрузки
(100%-ный коэффициент нагруз-
ки) и расчет потерь. Общие по-
ложения. М.: Стандартинформ,
2009, 25 с.
4. ТКП 611-2017. Силовые кабель-
ные линии напряжением 6–110 кВ.
Нормы проектирования по про-
кладке кабелей с изоляцией из
сшитого полиэтилена пероксид-
ной сшивки. Минск: Минэнерго РБ,
2017. 103 с.
5. Электротехнический справочник:
в 3-х т. Т. 2. Электротехнические
изделия и устройства. Под ред.
профессоров МЭИ (гл. ред. Ор-
лов И.Н.) и др. М.: Энергоатом-
издат, 1986. 712 с.
6. ГОСТ 22483-2012. Жилы токопро-
водящие медные и алюминиевые
для кабелей, проводов и шнуров.
Основные параметры и техниче-
ские требования. Минск: Госстан-
дарт, 2015. 20 с.
7. Уиди Б. Кабельные линии высоко-
го напряжения. М.: Энергоатомиз-
дат, 1983. 232 с.
8. ГОСТ Р МЭК 60287-2-1-2009. Ка-
бели электрические. Расчет номи-
нальной токовой нагрузки. Часть
2-1. Тепловое сопротивление. Рас-
чет теплового сопротивления. М.:
Стандартинформ, 2009. 31 с.
9. Дмитриев М.В. Заземление экра-
нов однофазных силовых кабелей
6–500 кВ. СПб.: Изд-во политехн.
ун-та, 2010. 152 с.
10. Дмитриев М.В. Однофазные си-
ловые кабели 6–500 кВ. Потери
в экранах и эффективность транс-
позиции // Новости Электротехни-
ки, 2009, № 1(55). С. 2–5.
REFERENCES
1. Cables and wires. Product catalogue.
Vitebsk, Energocomplekt Production
Association, 2015. 58 p. (In Russian)
2. Nevar G.A. Aspects of electrical net-
work development with the use of
cables with polymeric insulation //
Ener giya i menedzhment
[Energy
and management], 2010, no.4(55),
pp. 16–20. (In Russian)
3. State Standard R IEC 60287-1-1-
2009. Electric cables. Calculation of
the current rating. Part 1-1. Current
rating equations (100% load factor)
and calculation of losses. General
(IDT). Moscow, Standartinform Publ.,
2009. 25 p. (In Russian)
4. Technical Code of Common Practice
TKP 611-2017. Power cable lines
for 6-110 kV. Design regulations on
XLPE-cable laying. Minsk, Minenergo
of Belorussia Publ., 2017. 103 p. (In
Russian)
5. Electrical guide in 3 volumes. Vol-
ume 2. Electrical products and devic-
es. Edited by MPEI professors (Chief
editor – Orlov I.N.) and others. Mos-
cow, Energoatomizdat Publ., 1986.
712 p. (In Russian)
6. State Standard 22483-2012. Conduc-
tors for cables, wires and cores. Main
parameters and technical require-
ments. Minsk, Gosstandart Publ.,
2015. 20 p. (In Russian)
7. Uidi B. HV cable lines. Moscow, En-
ergoatomizdat Publ., 1983. 232 p. (In
Russian)
8. State Standard R IEC 60287-2-1-
2009. Electric cables. Calculation of
the current rating. Part 2-1. Thermal
resistance. Calculation of thermal
resistance. Moscow, Standartinform
Publ., 2009. 31 p. (In Russian)
9. Dmitriyev M.V. Grounding of 6-500 kV
single-phase power cable shields.
Saint-Petersburg, Polytechnic Uni-
versity Publ., 2010. 152 p. (In Rus-
sian)
10. Dmitriyev M.V. 6-500 kV single-phase
power cables. Shield losses and
transposition effi ciency // Novosti ele-
ktrotekhniki [News of Electrical engi-
neering], 2009, no.1(55), pp. 2–5. (In
Russian)
В
издательстве
Инфра
-
Инженерия
вышла
в
свет
новая
книга
к
.
т
.
н
.
В
.
И
.
Гуревича
объемом
свыше
500
страниц
под
интригующим
названием
«
Электромагнитный
импульс
высотного
ядерного
взрыва
и
защита
электрооборудования
от
него
»
В этой необычной книге рассказывается об истории развития во-
енных ядерных программ в СССР и США, роли разведки в соз-
дании ядерного оружия в СССР, обнаружении электромагнитного
импульса при ядерном взрыве (ЭМИ ЯВ), многочисленных испы-
таниях ядерных боеприпасов.
В доступной для неспециалистов в области ядерной физи-
ки форме описан процесс образования ЭМИ ЯВ при подрыве
ядерного боеприпаса на большой высоте, показано влияние
многочисленных факторов на интенсивность ЭМИ ЯВ и его па-
раметры. Рас смот ре но влияние ЭМИ ЯВ на электронные компо-
ненты и устройства, а также и на силовое электрооборудование
энергосистем.
Большую часть книги занимает описание практических (а не тео -
ретических, как в сотнях отчетов на эту тему) средств и методов
Заказать книгу можно на сайте издательства www.infra-e.ru или по электронной почте [email protected] и телефону 8 (8172) 75-15-54
защиты электронного и электротехнического оборудования от ЭМИ
ЯВ, испытания этого оборудования на устойчивость к ЭМИ ЯВ, оценки
эффективности средств защиты.
В книге использованы многочисленные документы и фотографии
с грифами секретности, которые были рассекречены и стали обще-
доступными лишь недавно. По широте охвата проб лемы, новизне,
глубине и практической значимости описанных технических реше-
ний книга является фактически энциклопедией ЭМИ ЯВ и не имеет
аналогов на книжном рынке.
Книга рассчитана на инженеров-электриков и энергетиков разраба-
тывающих, проектирующих и эксплуатирующих электронное и электро-
техническое оборудование, а также будет полезна преподавателям
вузов и студентам. Много интересного найдут в ней также и любители
истории техники.
Оригинал статьи: Длительно допустимые токи нагрузки на силовые электрические кабели напряжением 6–110 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена
Определены в соответствии с ГОСТ Р МЭК 60287-1-12009 длительно допустимые токи нагрузки на трехжильные (на напряжение 6–35 кВ) и одножильные (на напряжение 6–110 кВ) кабели с изоляцией из сшитого полиэтилена с медными и алюминиевыми токопроводящими жилами, проложенные одиночно и группами в земле и на воздухе при различных расчетных температурах окружающей среды. Учтены условия прокладки одножильных кабелей в грунте (по треугольнику или плоскости), а также значения коэффициентов поверхностного эффекта и эффекта близости, влияние медных экранов на общие потери мощности в кабеле. Установлено, что длительно допустимые токи нагрузки на токоведущие жилы кабелей, проложенных на воздухе, больше (вопреки имеющемуся мнению) аналогичных значений на токоведущие жилы кабелей, проложенных в грунте.
