Анализ влияния схемы сети на значения частоты режимных параметров при возмущениях

Page 1
background image

Page 2
background image

98

р

е

л

е

й

н

а

я

 з

а

щ

и

т

а

 и

 а

в

т

о

м

а

т

и

к

а

релейная защита и автоматика

Анализ влияния
схемы сети на значения 
частоты режимных 
параметров при 
возмущениях

УДК 621.311:621.316.925

В

 

статье

 

приводятся

 

результаты

 

исследования

 

распределения

 

значений

 

частоты

 

электрических

 

величин

 

в

 

различных

 

точках

 

в

 

условиях

 

изменений

 

топологии

 

и

 

параметров

 

электрической

 

сети

рассматривается

 

сущность

 

возникновения

 «

сетевой

» 

составляющей

 

частоты

измеряемой

 

как

 

производная

 

фазных

 

колебаний

 

электрической

 

величины

.

Бисеров

 

Д

.

М

.,

аспирант кафедры 

РЗиА ФГБОУ ВО 

«НИУ «МЭИ»

Климова

 

Т

.

Г

.,

к.т.н., доцент кафедры 

РЗиА ФГБОУ ВО 

«НИУ «МЭИ»

Ключевые

 

слова

:

«сетевая» 

составляющая 

частоты режимных 

параметров; факторы, 

влияющие на частоту 

режимных параметров; 

погрешность 

частотомеров

Р

еальные  разнообразные  измерительные 

преобразователи  реализуют  алгоритмы  из-

мерения  частоты  на  некоторых  заданных 

интервалах  времени,  то  есть  интегриру-

ют производную фазы и усредняют результат [1–3]. 

В  технике  релейной  защиты  и  автоматики  (РЗА), 

включая системы мониторинга переходных режимов 

(СМПР)  [4],  длительность  интервала  усредняется 

при измерении частоты и применяется в диапазоне 

нескольких периодов [5].

Опыт анализа векторных диаграмм, характеризу-

ющих  соотношения  электрических  величин  в  элек-

трических сетях, позволяет выделить четыре группы 

событий  и  явлений,  которые  предопределяют  воз-

никновение  «сетевой»  составляющей  частоты,  то 

есть кратковременное отклонение частоты измеряе-

мой электрической величины в некоторой точке сети 

от  частоты  в  точке  питания,  например,  шины  неиз-

менного напряжения (ШНН) и, конечно, неизменной 

частоты  [6,  7].  Взаимосвязь  рассматриваемых  фак-

торов изображена на рисунке 1.

Рис

. 1. 

Взаимосвязь

 

событий

 

и

 

явлений

которые

 

пред

-

определяют

 

возникновение

 «

сетевой

» 

составляющей

 

частоты

Электрическая сеть

ШНН

3

1

H

2

H

1

H

1 = var

H

2 = var

Топология 

сети var

Поток КЗ 

и АПВ

Параметры 

элементов 

сети var

f

ШНН

 = 

const

2


Page 3
background image

99

Примем,  что  частота  питающего  напряжения  на 

ШНН неизменна и равна номинальной частоте 50 Гц.

В электрической сети осуществляется непрерыв-

ное  изменение  частоты  нескольких  электрических 

величин  1,  2,  3  …,  то  есть  формируются  осцилло-

граммы 

f

1(t), 

f

2(t), 

f

3(t) …

Значения  потребляемой  мощности  в  некоторых 

точках  сети 

H

1, 

H

2…  являются  переменными,  не-

постоянными  во  времени,  причем  целесообразно 

рассмотреть  симметричные  (по  фазам)  и  несим-

метричные  колебания.  Ожидается  возникновение 

«сетевой»  составляющей  частоты,  обусловленной 

дополнительным вращением (доворотом фаз) векто-

ров электрических величин при изменениях потоков 

мощности  по  сетям  с  собственными  активно-реак-

тивными параметрами, а также при изменениях фаз 

линейных  напряжений  при  несиметричном  измене-

нии  модулей  фазных  напряжений  из-за  колебаний 

несимметричной нагрузки.

Кроме  того,  при  изменении  топологии  сети,  на-

пример, при отключении и включении параллельных 

цепей,  ожидается  скачкообразное  изменение  сдви-

га фаз напряжений в участках сети, а значит, можно 

ожидать проявление вызванной этими скачкообраз-

ными скачками сдвига фаз соответствующей «сете-

вой» составляющей частоты [6].

Значение этого скачка частоты будет определять-

ся значением скачка фазы и длительностью приня-

того интервала усреднения.

И,  конечно,  изменения  значений  параметров 

элементов сети, которые адаптивно изменяются по 

командам соответствующих регуляторов в активно-

адаптивных сетях (ААС), тоже приводят к дополни-

тельным  вращениям  (доворотам)  фаз  электриче-

ских величин и появлению «сетевой» составляющей 

частоты  [8].  В  электрических  сетях  уже  появились 

элементы  с  достаточно  быстро  изменяемыми  па-

раметрами:  управляемые  шунтирующие  реакторы, 

устройства продольной компенсации и другие.

И, наконец, поток коротких замыканий (КЗ) разных 

видов и последующие отключения объектов, повтор-

ные включения, включения резерва приводят к ради-

кальным изменениям топологии, скачкам векторных 

диаграмм, и очевидно, что это не может остаться не-

заметным измерителям частоты [9].

Рассмотрим далее примеры комплексной оценки 

перечисленных эффектов методами математическо-

го моделирования [10, 11].

На  модели  подстанции  110/35/10  кВ  (рисунок  2) 

проведен  ряд  опытов  с  целью  качественного  опре-

деления  особенностей  распределения  частоты. 

Частота  измерялась  устройствами  фазовой  авто-

подстройки  частоты  (ФАПЧ)  как  наиболее  точными 

и  устойчивыми. Измерения снимались с разных то-

чек модели и разных электрических величин при раз-

нообразных видах возмущений.

НОРМАЛЬНЫЙ

 

РЕЖИМ

Изначально было рассмотрено влияние разных ви-

дов  возмущения  на  измерения  частоты  по  разным 

электрическим величинам в одной точке. В качестве 

измерительной точки выбрана точка «M W1.2». Сни-

мались  показания  частотомера  ФАПЧ  для  12  элек-

трических величин: фазные токи, фазные напряже-

ния, линейные напряжения и разности фазных токов. 

Результаты показаны на рисунке 3.

На  осциллограммах  видно,  что  при  переход-

ном  процессе  показания  частотомеров  для  разных 

электрических  величин  сильно  различаются.  По-

грешности измерения не могут быть причиной таких 

различий  по  причине  того,  что 

в  модели  использовались  одно-

типные измерительные приборы 

с  единым  внутренним  алгорит-

мом.  В  качестве  вероятной  при-

чины  рассматривалась  несим-

метрия  в  силовых  элементах 

(в частности, в линии). 

При горизонтальном располо-

жении фаз и отсутствии транспо-

зиции  проводов  сопротивление 

(емкостное  и  индуктивное)  цен-

тральной фазы может значитель-

но отличаться от сопротивлений 

крайних фаз. Для проверки дан-

ного предположения был проде-

лан опыт, в котором измерялась 

частота  напряжения  трех  фаз 

в  конце  модели  трехфазной  ли-

нии.  Результаты  сравнивались 

с аналогичными замерами моде-

ли линии, состоявшей из отдель-

ных  однофазных  проводников. 

Таким образом оценивалось вли-

яние  несимметрии  элемента  на 

показания  частотомера.  По  ито-

гам замеров оказалось, что либо 

M S1

M W1.1

M W1.2

M T1.1

M R1.1

M R1.2

S1

S2

W1 W2

W3

W4

W5

W6

T1

T2

R1

R2

M W7.1

Load 1

Load 2

Load 3

110

35

10

Рис

. 2. 

Рассматриваемая

 

модель

 

подстанции

 110/35/10 

кВ

 5 (56) 2019


Page 4
background image

100

элемент  трехфазной  линии  симметричен,  либо  его 

несимметрия  не  оказывает  существенного  влияния 

на показания частотомера.

Следующей вероятной причиной подобного рас-

хождения  рассматривалось  влияние  фазы  вклю-

чения  частотомера  на  измеряемую  электрическую 

величину. Обоснованность такого предположения от-

части заключается в проведенных тестах частотоме-

ров,  где  обнаруживался  отклик  частотомера  ФАПЧ 

на поворот фазы источника. Для окончательной про-

верки  предположения  о  влиянии  фазы  включения 

был произведен повторный замер частоты испыты-

ваемой модели с той разницей, что начальная фаза 

источника была смещена на 120°.

На  рисунке  4  видно,  что  при  сохранении  всей 

несимметрии в переходном режиме осциллограм-

ма  повторяет  изначальную  картину.  Отличаются 

лишь  фазы,  в  которых  происходит  один  переход-

ный  процесс  для  двух  случаев.  Следовательно 

переходный  процесс  в  начале  симуляции  связан 

с разными фазами включения частотомеров. Для 

последующих  опытов  начало  контрольного  воз-

мущения  отстраивается  от  переходного  процес-

са подстройки частотомеров в начале симуляции 

и составляет 0,5 с.

ОТКЛЮЧЕНИЕ

 

НАГРУЗКИ

Первым рассмотренным возмущающим воздействи-

ем является отключение нагрузки. Было произведе-

но  два  опыта:  отключение  нагрузки  НН  и  нагрузки 

СН. Для обоих случаев время отключения соответ-

ствует 0,5 с, о чем говорилось выше. По итогам опы-

Рис

. 3. 

Переходной

 

процесс

 

в

 

начале

 

симуляции

 

в

 

нормальном

 

режиме

Рис

. 4. 

Переходной

 

процесс

 

в

 

начале

 

симуляции

 

в

 

нормальном

 

режиме

 

при

 

смещении

 

фазы

 

источника

РЕЛЕЙНАЯ  ЗАЩИТА 

И   АВТОМАТИКА


Page 5
background image

101

тов получены осциллограммы, показанные на рисун-

ках 5 и 6.

Из  полученных  осциллограмм  видно,  что  изме-

нение  частоты  мало  зависит  от  отключаемой  мощ-

ности. Отдельно стоит заметить, что при изменении 

частоты  по  напряжению  получается  ровная  кривая 

во  всех  трех  фазах.  Однако  выше  было  сказано, 

что при включении частотомера на разное значение 

фазы получается другая форма кривой. Дело в том, 

что  при  отключении  нагрузки  фаза  (и  амплитуда) 

тока  и  напряжения  изменяются  симметрично,  в  то 

время как при включении изменения фазового угла 

и напряжения происходят от 0 до величины, индиви-

дуальной для каждой фазы.

При  рассмотрении  осциллограмм  может  возник-

нуть предположение, что подобное изменение часто-

ты является индивидуальной особенностью данного 

частотомера.  Для  проверки  этого  предположения 

сопоставим показания частотомеров разных систем 

(ФАПЧ и устройства синхронизированных векторных 

измерений — УСВИ) для одного возмущения (отклю-

чение нагрузки СН) и одной электрической величины 

(напряжения фазы B).

На осциллограмме рисунка 7 видно, что несмотря 

на различия в особенностях расчета общая форма 

кривой  для  ФАПЧ  и  УСВИ  одинакова.  Это  говорит 

о  том,  что  полученные  выше  формы  кривой  явля-

ются  объективной  характеристикой  по  отношению 

к измерительному прибору. Но амплитуда колебаний 

субъективна и зависит от настройки частотомера.

МЕЖДУФАЗНЫЕ

 

КОРОТКИЕ

 

ЗАМЫКАНИЯ

Первым  рассмотренным  видом  КЗ  является  трех-

фазное  короткое  замыкание  на  высшей  стороне 

трансформатора. В результате моделирования полу-

чена осциллограмма, показанная на рисунке 8.

Рис

. 5. 

Отключение

 

нагрузки

 

НН

Рис

. 6. 

Отключение

 

нагрузки

 

СН

 5 (56) 2019


Page 6
background image

102

Рис

. 9. 

Междуфазное

 

КЗ

 

АВ

 

на

 

ВН

На  осциллограмме  видно,  насколько  сильно 

провалилась  частота  по  напряжению.  Это  связано 

с близостью КЗ к точке измерения. При всей разнице 

в форме переходного процесса для каждой фазы со-

храняется общий провал для всех фаз, что соответ-

ствует симметричному режиму.

Отдельно стоит заметить различие в частотах по 

току и напряжению: если у напряжения один крупный 

провал, то у тока два провала меньшей амплитуды.

В той же точке были сняты междуфазные КЗ для 

всех случаев (рисунок 9). Из осциллограммы видно, 

что, вне зависимости от вида КЗ, по частоте фазных 

величин можно отчетливо определить вид поврежде-

ния. По поврежденным фазам существует переход-

ный процесс, а по неповрежденной — нет.

Поведение  частот  при  других  междуфазных  КЗ 

аналогично.

Рис

. 7. 

Сравнение

 

частотомеров

 

ФАПЧ

 

и

 

УСВИ

Рис

. 8. 

Трехфазное

 

КЗ

 

на

 

ВН

РЕЛЕЙНАЯ  ЗАЩИТА 

И   АВТОМАТИКА


Page 7
background image

103

Рис

. 11. 

Однофазное

 

КЗ

 

в

 

фазе

 

А

 

на

 

землю

 

на

 

ВН

КОРОТКИЕ

 

ЗАМЫКАНИЯ

 

НА

 

ЗЕМЛЮ

В точке высшего напряжения трансформатора были 

смоделированы все основные виды коротких замы-

каний на землю: двойные замыкания на землю AB, 

BC и CA и однофазные КЗ на землю для трех фаз. 

В результате получены осциллограммы, показанные 

на рисунках 10 и 11.

На осциллограммах видно отличие замыканий на 

землю  от  междуфазных  коротких  замыканий.  Оно 

заключается в колебаниях частоты неповрежденной 

фазы.  Исходя  из  того,  что  в  замыканиях  на  землю 

присутствует ток и напряжение нулевой последова-

тельности, на неповрежденную фазу накладывается 

влияние  этой  последовательности.  Следовательно, 

для  точного  определения  неповрежденной  фазы 

в таком режиме необходимо предварительно исклю-

чить влияние нулевой последовательности. Данное 

Рис

. 10. 

Двойное

 

КЗ

 

АВ

 

на

 

землю

 

на

 

ВН

утверждение  подтверждается  осциллограммами 

однофазных  замыканий  на  землю,  где  напряжение 

между  неповрежденными  фазами  не  колеблется, 

в то время как сами фазные значения претерпева-

ют значительные, пусть и отличные по длительности 

переходного  процесса  от  колебаний  частоты  в  по-

врежденной  фазе,  возмущения.  Однако  таким  об-

разом  можно  явно  охарактеризовать  лишь  частоту 

напряжения.

Картина частоты тока не дает точного представ-

ления о возмущении, поскольку колебания значений 

частоты по току разных фаз соответствуют друг дру-

гу как по максимальному отклонению, так и по дли-

тельности переходного процесса.

В  связи  с  вышесказанным,  дальнейшие  изме-

рения  частоты  целесообразно  производить  по  на-

пряжению, что соответствует многочисленным стан-

 5 (56) 2019


Page 8
background image

104

дартам  как  по  качеству  электроэнергии,  так  и  по 

измерению частоты. С метрологической точки зре-

ния такой выбор объясняется прямой зависимостью 

параметров тока от нагрузки и наличием апериоди-

ческой составляющей тока при КЗ, что не позволяет 

подобным  частотомерам  должным  образом  произ-

водить измерения.

Поведение частот в других видах двойных (рису-

нок 10) и однофазных КЗ (рисунок 11) на землю ана-

логично.

ИССЛЕДОВАНИЕ

 

ЗАВИСИМОСТИ

 

ЧАСТОТЫ

 

ОТ

 

УДАЛЕННОСТИ

 

МЕСТА

 

ИЗМЕРЕНИЯ

 

ОТ

 

ВОЗМУЩЕНИЯ

Для рассмотрения зависимости изменения частоты 

от  удаленности  от  точки  возмущения  был  сделан 

следующий  опыт.  Точка  трехфазного  короткого  за-

мыкания  расположена  у  нагрузки  НН,  а  значение 

частоты напряжения фазы В измерялось в несколь-

ких точках подстанции: у нагрузки НН (W1.7), на пле-

че  сдвоенного  реактора  (R1.3),  на  низшей  стороне 

трансформатора  (R1.1),  на  высшей  стороне  транс-

форматора (T1.1), с двух сторон линии (W1.2 и W1.1) 

и у системы (S1). Значение лишь одной фазы напря-

жения выбрано по той причине, что возмущение яв-

ляется симметричным. В результате была получена 

осциллограмма на рисунке 12.

Из  осциллограммы  видно,  что  в  разных  точках 

сети амплитуда и форма колебаний частоты напря-

жения  различается.  При  этом  видно  явное  умень-

шение амплитуды колебаний при удалении от точки 

возмущения. Часть кривых колебаний частоты для 

разных  измерительных  точек  накладывается  друг 

на друга, поскольку потенциалы их совпадают.

Для большей наглядности эта информация пред-

ставлена в виде столбчатой диаграммы (рисунок 13), 

где каждый столбец — отдельная точка измерения. 

На данной диаграмме под высотой столбца понима-

ется  максимальное  отклонение  значения  частоты 

напряжения фазы В в данной точке от 50 Гц.

Таким  образом,  при  переходе  через 

реактор  в  сторону  питающей  системы 

амплитуда колебаний частоты значитель-

но уменьшается. Но при переходе через 

силовой  трансформатор  она  вновь  воз-

растает. Этот эффект связан с выполне-

нием обмоток силового трансформатора. 

Фазное значение напряжения на низшей 

стороне  трансформатора  соответствует 

линейному на высшей стороне.

Затем  амплитуда  колебаний  умень-

шается до минимума у системы. Логично 

предположить, что значение максималь-

ного  отклонения  частоты  напрямую  за-

висит от мощности системы.

Но  данный  опыт  не  дает  полного 

представления  об  уменьшении  ампли-

туды  колебаний  частоты  при  удалении 

Рис

. 12. 

Измерения

 

частоты

 

напряжения

 

в

 

разноудаленных

 

точках

 

подстанции

Рис

. 13. 

Столбчатая

 

диаграмма

 

для

 

разноудаленных

 

точек

 

измере

-

ния

 

частоты

1 — шина низшего напряжения

2 — ветвь сдвоенного реактора

3 — низшая сторона трансформатора

4 — высшая сторона трансформатора

5 — точка присоединения линии к шине ВН

6 — точка присоединения линии к шинам системы

7 — измерение частоты на выводах системы 

1

0,10 
0,09 
0,08 
0,07 
0,06 
0,05 
0,04 
0,03 
0,02 
0,01
0,00

М

ак

симальное о

тк

лонение част

оты, ГЦ

2

3

4

5

6

7

РЕЛЕЙНАЯ  ЗАЩИТА 

И   АВТОМАТИКА


Page 9
background image

105

от  точки  возмущения.  Чтобы  показать  это  напря-

мую, был сделан следующий опыт. Длина одной из 

двухцепных  линий  искусственно  увеличивается  до 

600  км,  что  принципиально  не  изменяет  значений 

напряжения  в  нормальном  режиме  из-за  наличия 

сохранившейся  нормальной  электрической  связи 

системы с подстанцией по другой линии. Затем эта 

линия делится на отрезки по 20 км, между которыми 

устанавливается измерительный блок.

Если снять синхронизированные значения часто-

ты для всех точек измерения в линии при возмуще-

нии в ее конце, то можно получить эпюру распреде-

ления максимального отклонения значения частоты 

напряжения фазы В по всей длине этой линии. В ре-

зультате  опыта  была  получена  следующая  эпюра 

(рисунок 14).

Первое, что стоит отметить на эпюре, это аномаль-

но большое возмущение в месте КЗ. Расстояние от 

точки КЗ до следующей точки измерения равно 5 км 

(для этого отдельно последний отрезок линии разби-

вался на еще более мелкие отрезки по 10 и 5 км). Сле-

довательно, представляется маловероятным, чтобы 

амплитуда колебаний частоты возросла в 3 раза за 

столь малое расстояние. Тем более, что это значе-

ние находится очень далеко от предположительного 

экстраполированного значения. Вероятней всего эта 

аномалия связана с самим возмущением. При трех-

фазном  коротком  замыкании  напряжение  в  точке 

возмущения падает до нуля. В результате этого ча-

стотомеру становится трудно определить частоту на-

пряжения.

Полученная на эпюре информация не дает пред-

ставление о динамике процесса. Для этого рассмо-

трим осциллограммы по нескольким точкам на эпю-

ре: место возмущения, 5 км от возмущения, 260 км 

(минимум  отклонения)  и  600  км  (точка  у  системы). 

В  результате  получим  следующие  осциллограммы, 

показанные на рисунке 15.

Из осциллограммы в полной мере раскрывается 

аномальность точки «0 км». Кроме огромной ампли-

туды  колебаний  переходный  процесс  в  ней  затуха-

ет гораздо медленнее. Если судить о длительности 

Рис

. 14. 

Эпюра

 

максимального

 

отклонения

 

частоты

 

в

 

зависимости

 

от

 

удаленности

 

от

 

точки

 

возмущения

Рис

. 15. 

Осциллограммы

 

частоты

 

в

 

специальных

 

точках

переходного процесса в других точках, то чем бли-

же к источнику напряжения, тем быстрее протекает 

переходной процесс.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В  статье  были  достигнуты  поставленные  цели:  ис-

следование  распределения  частоты  в  переходных 

режимах и определение способа измерения частоты 

для использования на практике.

Полученные  результаты  показывают,  что  токи 

и напряжения в переходных режимах имеют разные 

частоты; что в электрической сети в переходных ре-

жимах частота в разных фазах разная; что распреде-

ление частот непрерывно по воздушной линии, а на 

выходах трансформаторов есть «скачки»; что полу-

ченные  распределения  по  территории  электриче-

ской сети значений частот в динамических режимах 

образуют непрерывную сеть с колебаниями уровней 

подобно «ряби» на непрерывной поверхности воды.

Если  рассматривать  измерения  частоты  по  то-

кам и напряжениям в переходных режимах, то наи-

более предпочтительным из них является напряже-

ние.  Напряжение  в  наибольшей  степени  отражает 

работу источника напряжения и системы, в то вре-

мя  как  ток  отражает  характеристики  нагрузки.  Та-

ким образом, характер наблюдаемого переходного 

процесса зависит от величины и состава нагрузки. 

Кроме  того,  в  переходных  режимах  в  токе  присут-

ствует  значительная  апериодическая  составляю-

щая, что может вносить погрешность в измерения 

частотомеров. В связи с тем, что параметры каче-

ства электроэнергии относятся, прежде всего, к на-

пряжению, то измерение частоты по этой величине 

имеет дополнительное значение как нормирование 

по значению частоты.

При  рассмотрении  переходных  процессов,  вы-

званных различными возмущениями, было выяснено, 

что в симметричном режиме частоты по разным фа-

зам имеют одинаковый (как по форме, так и по дли-

тельности)  переходный  процесс.  Отклонения  в  них 

незначительны и связаны, прежде всего, с разницей 

в начальном угле разных фаз на момент возникнове-

 5 (56) 2019


Page 10
background image

106

ния возмущения. При несимметричных возмущениях 

переходные процессы по частоте напряжения различ-

ны,  но  данное  различие  может  дать  представление 

о виде возникшего возмущения. Если на объекте по-

ставлена соответствующая цель, то для полной види-

мости картины возмущения рекомендуется проводить 

измерения как по фазным, так и по междуфазным на-

пряжениям.  Однако  представляется  возможным  со-

кратить  количество  измерительных  трактов,  но  дан-

ная тема требует дальнейшего изучения.  

Литература
1.  Возенкрафт Дж., Джекобс И. Теоре-

тические основы техники связи. М.: 

Мир, 1969.

2.  Рабинович  М.А.  Статические  ха-

рактеристики  частоты  узкополос-

ного  случайного  процесса  //  Элек-

тричество, 2016, № 5. С. 3–27.

3.  Арцишевский  Я.Л.,  Максимов 

Б.К.,  Сафронов  Б.А.  Мгновенное 

и  усред ненное  значение  частоты 

электрических  величин  в  пере-

ходных  режимах  электроэнерге-

тической  системы  //  Известия  ву-

зов.  Электромеханика,  2012,  №  2. 

С. 90–93.

4.  Ольшванг  М.В.,  Шитов  В.А.  Ло-

кальные  частоты  единой  энер-

госистемы  и  их  стабилизация  по 

всемирному  времени  //  Электро. 

Электротехника,  электроэнергети-

ка,  электротехническая  промыш-

ленность, 2011, № 6. С. 18–22.

5.  ГОСТ  8.567-99.  Межгосударствен-

ный стандарт. Измерения времени 

и  частоты.  М.:  ИПК  Издательство 

стандартов, 2000.

6.  Арцишевский Я.Л., Журавлев Д.М. 

Мониторинг  частоты  при  измере-

нии электрических параметров ре-

жима  энергосистемы  в  векторной 

форме  //  Известия  высших  учеб-

ных  заведений.  Электромеханика, 

2010, № 2. С. 63–67.

7.  Арцишевский Я.Л., Журавлев Д.М. 

Анализ  динамических  измерений 

частоты  регистраторами  систем 

мониторинга  переходных  режимов 

энергосистем  //  Релейщик,  2009, 

№ 3. С. 18–20.

8.  Вакман  Д.Е.,  Вайнштейн  Л.А.  Ам-

плитуда,  фаза,  частота  —  основ-

ные  понятия  теории  колебаний 

//  Успехи  физических  наук,  1977, 

том 123, вып. 4. С. 657–682.

9.  Максимов Б.К., Арцишевский Я.Л., 

Климова  Т.Г.,  Журавлев  Д.М.  Мо-

ниторинг  частоты  в  переходных 

режимах  работы  электрической 

сети  //  Электричество,  2010,  №  4. 

С. 13–16.

10. Rebizant  W.,  Szafran  J.,  Wiszniew-

ski  A.  Digital  Signal  Processing 

in  Power  System  Protection  and 

Control.  Springer-Verlag  London 

Limited 2011.

11. Akash  Kumar  Yadaw,  Prof.  Ravi 

Mishra.  Real  Time  Frequency 

Measurement  of  Source  Signal 

Using  Advance  Signal  Processing. 

International  conference  on  I-SMAC 

(IoT  in  Social,  Mobile, Analytics  and 

Cloud)  (I-SMAC  2017).  Palladam, 

Tamil  Nadu,  India  10-11  February 

2017, pp. 315-320.

REFERENCES
1.  Vozenkraft  J.,  Jacobs  I.  Theory  of 

communication  technique.  M.:  Mir, 

1969.

2.  Rabinovich M.A. Statistic characteris-

tics of random narrow-band process 

frequency  // 

Elektrichestvo 

[Electric-

ity], 2016, № 5, pp. 3–27.

3.  Artsishevskiy  Ya.L.,  Maximov  B.K., 

Safronov  B.A.  Instantaneous  and 

average  frequency  values  of  electri-

cal parameters in transient modes of 

power  system  operation  // 

Izvestiya 

vuzov. Elektromekhanika

  [Univer-

sity  News.  Electromechanics],  2012, 

№ 2, pp. 90–93.

4.  Olshvang M.V., Shitov V.A. Local fre-

quencies of the united power system 

and their regulation by the Greenwich 

mean  time  // 

Elektro. Elektrotekh-

nika, elektroenergetika, elektrotekh-
nicheskaya promyshlennost’

 [Electro. 

Electrical engineering, electric power 

industry, electromechanical industry], 

2011, № 6, pp. 18–22.

5.  GOST 8.567-99. Interstate standard. 

Time  and  frequency  measurements. 

M.: IPK Izdatelstvo standartov, 2000.

6.  Artsishevskiy  Ya.L.,  Zhuravlev  D.M. 

Frequency monitoring in the process 

of measuring power system electrical 

parameters in vector form //

 Izvestiya 

vuzov. Elektromekhanika

  [Univer-

sity  News.  Electromechanics],  2010, 

№ 2, pp. 63–67.

7.  Artsishevskiy  Ya.L.,  Zhuravlev  D.M. 

Study  of  dynamic  frequency  mea-

surements  taken  by  recorders  of 

power  system  transient  mode  moni-

toring  systems  // 

Releyschik

  [Relay 

Engineer] 2009, № 3, pp.18–20.

8.  Vakman  D.E.,  Vainshtein  L.A.  Am-

plitude,  phase,  frequency  -  basic 

terms of oscillation theory // 

Uspekhi 

 zicheskikh  nauk

  [Achievements  of 

Physical  Sciences]  1977,  volume 

123, issue 4, pp. 657–682.

9.  Maximov  B.K.,  Artsishevskiy  Ya.L., 

Klimova  T.G.,  Zhuravlev  D.M.  Fre-

quency  monitoring  in  power  system 

transient operating conditions // 

Elek-

trichestvo

 [Electricity], 2010, № 4, pp. 

13–16.

10. Rebizant  W.,  Szafran  J.,  Wiszniew-

ski  A.  Digital  Signal  Processing  in 

Power  System  Protection  and  Con-

trol.  Springer-Verlag  London  Limited 

2011.

11. Akash Kumar Yadaw, Prof. Ravi Mish-

ra.  Real  Time  Frequency  Measure-

ment  of  Source  Signal  Using  Ad-

vance  Signal  Processing.  Interna-

tional conference on I-SMAC (IoT in 

Social,  Mobile, Analytics  and  Cloud) 

(I-SMAC  2017).  Palladam,  Tamil 

Nadu,  India  10-11  February  2017, 

pp. 315-320.

РЕЛЕЙНАЯ  ЗАЩИТА 

И   АВТОМАТИКА

Обращаем ваше внимание, что стоимость

подписки на журнал «ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача 

и распределение» на 2020 год осталась без изменений: 
• год (шесть номеров) —

 

11 250 

руб

.

• полгода (три номера) —

 

5 625 

руб

.

 

• один выпуск — 

1 875 

руб

.

 

Цена указана с учетом НДС.
Форма оплаты — безналичный расчет.

подписка – 2020

Доставка осуществляется Почтой России простой бандеролью.
Стоимость доставки включена в стоимость подписки. 
Чтобы подписаться на журнал, заполните форму заявки 

на подписку на сайте 

www.eepir.ru

 

или направьте заявку 

по электронной почте: 

podpiska@eepir.ru 

Телефон редакции: 

+7 (495) 645-12-41

Подробную информацию

об издании ищите на нашем

сайте: 

www.eepir.ru


Читать онлайн

В статье приводятся результаты исследования распределения значений частоты электрических величин в различных точках в условиях изменений топологии и параметров электрической сети, рассматривается сущность возникновения «сетевой» составляющей частоты, измеряемой как производная фазных колебаний электрической величины.

Поделиться:

«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение» № 3(72), май-июнь 2022

Исследование влияния ветроэлектростанции на базе асинхронного генератора двойного питания на функционирование дистанционной защиты

Возобновляемая энергетика / Накопители Релейная защита и автоматика
Нудельман Г.С. Наволочный А.А. Онисова О.А. Смирнов С.Ю.
Спецвыпуск «Россети» № 2(25), июнь 2022

Программный комплекс для мониторинга, оптимизации и визуализации структуры противоаварийной автоматики — ПК «ПАУК»

Цифровая трансформация / Цифровые сети / Цифровая подстанция Релейная защита и автоматика Диагностика и мониторинг
ПАО «Россети Кубань»
«ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЯ. Передача и распределение»