Анализ особенностей расчета потокораспределения и потерь мощности реальной распределительной сети низкого напряжения по измерениям интеллектуальных счетчиков

22

у

п

р

а

в

л

е

н

и

е

 

с

е

т

я

м

и

управление сетями

Анализ особенностей расчета 
потокораспределения 
и потерь мощности реальной 
распределительной сети 
низкого напряжения 
по измерениям 
интеллектуальных счетчиков

УДК

 621.316.72: 621.311

Стенников

 

В

.

А

., 

д

.

т

.

н

., 

профессор

, 

директор

 

ИСЭМ

 

СО

 

РАН

, 

академик

 

РАН

Голуб

 

И

.

И

., 

д

.

т

.

н

., 

профессор

, 

ведущий

 

научный

 

сотрудник

 

ИСЭМ

 

СО

 

РАН

Болоев

 

Е

.

В

., 

к

.

т

.

н

., 

старший

 

научный

 

сотрудник

 

ИСЭМ

 

СО

 

РАН

 

Анфиногенов

 

А

.

Ю

., 

генеральный

 

директор

ОГУЭП

 «

Облкоммунэнерго

»

Бучинский

 

А

.

Л

., 

заместитель

 

генерального

 

директора

 

по

 

транспорту

 

электроэнергии

 

ОГУЭП

 «

Облкоммунэнерго

»

Масленников

 

А

.

Н

., 

начальник

 

управления

 

по

 

транспорту

 

электроэнергии

 

ОГУЭП

 «

Облкоммунэнерго

»

Ключевые

 

слова

: 

распределительная

 

сеть

 

низкого

 

напряжения

, 

интеллектуальные

 

счетчики

, 

потокораспределение

, 

оценивание

 

состояния

, 

потери

 

активной

 

мощности

, 

разнесение

 

потерь

 

мощности

В

 

статье

 

обсуждаются

 

результаты

 

совместно

 

проводимой

 

сотрудни

-

ками

 

ИСЭМ

 

СО

 

РАН

 

и

 

Облком

-

мунэнерго

 

исследовательской

 

ра

-

боты

, 

связанной

 

с

 

анализом

 

новых

 

воз

-

можностей

 

использования

 

надежной

 

ин

-

формации

 

для

 

учета

 

потребляемой

 

элек

-

троэнергии

, 

мониторинга

 

режима

 

и

 

потерь

 

электроэнергии

, 

выявления

 

неоснащен

-

ных

 

счетчиками

 

потребителей

 

и

 

управле

-

ния

 

распределительной

 

сетью

 (

РС

) 

низко

-

го

 

напряжения

 (

НН

), 

на

 

примере

 

реальной

 

РС

. 

Такая

 

информация

 

может

 

быть

 

полу

-

чена

 

от

 

интеллектуальных

 

счетчиков

 (

ИС

), 

установленных

 

в

 

узле

 

питания

 

РС

 

и

 

в

 

уз

-

лах

 

подключения

 

к

 

ней

 

потребителей

. 

Данные

 

о

 

параметрах

 

РС

, 

об

 

одновре

-

менных

 

измерениях

 

ИС

, 

о

 

характерных

 

для

 

разных

 

сезонов

 

года

 

нагрузках

 

и

 

со

-

отношениях

 

между

 

ними

 

являются

 

наи

-

лучшей

 

информацией

 

для

 

тестирования

 

разрабатываемых

 

алгоритмов

 

расчета

 

потокораспределения

  (

ПР

) 

и

 

оценивания

 

состояния

  (

ОС

), 

потерь

 

электроэнергии

 

и

 

анализа

 

факторов

, 

оказывающих

 

влия

-

ние

 

на

 

режим

 

сети

.

Для

 

фидера

 

трехфазной

 

четырехпро

-

водной

 

РС

 

НН

 

представлены

 

результаты

 

изучения

 

особенностей

 

топологии

 

сети

 

Статья

 

содержит

 

результаты

 

экспериментального

 

изучения

 

свойств

 

и

 

способов

 

моделирования

 

реальной

 

распределитель

-

ной

 

сети

 

низкого

 

напряжения

, 

использования

 

поступающей

 

от

 

интеллектуальных

 

счетчиков

 

информации

 

о

 

средних

 

значени

-

ях

 

активных

 

и

 

реактивных

 

мощностей

 

нагрузок

 

и

 

модулей

 

на

-

пряжений

 

для

 

идентификации

 

фаз

 

подключения

 

потребителей

, 

расчета

 

потокораспределения

, 

оценивания

 

состояния

, 

техни

-

ческих

 

и

 

коммерческих

 

потерь

 

электроэнергии

. 

Приводятся

 

алгоритмы

 

решения

 

указанных

 

задач

 

и

 

показан

 

метод

 

приве

-

дения

 

четырехпроводной

 

сети

 

к

 

трехпроводной

, 

обеспечиваю

-

щий

 

расчет

 

потокораспределения

 

и

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

непосредственно

 

по

 

измерениям

 

интеллектуальных

 

счетчиков

. 

23

и

 

способов

 

ее

 

идентификации

, 

подходов

 

к

 

модели

-

рованию

, 

организации

 

измерений

 

переменных

 

режи

-

ма

. 

Приведены

 

методы

 

расчета

 

ПР

, 

ОС

, 

потерь

 

мощ

-

ности

, 

разнесения

 

потерь

 

между

 

проводами

 

сети

, 

нагрузками

 

узлов

 

и

 

потребителями

 

по

 

информации

 

об

 

измерениях

 

параметров

 

режима

 

и

 

данных

 

о

 

пара

-

метрах

 

элементов

 

схемы

 

сети

  (

также

 

и

 

без

 

исполь

-

зования

 

данных

 

о

 

параметрах

 

сети

). 

Все

 

сделанные

 

заключения

 

получены

 

в

 

процессе

 

всестороннего

 

анализа

 

свойств

, 

способов

 

моделирования

 

РС

 

и

 

про

-

иллюстрированы

 

на

 

примерах

 

множества

 

характер

-

ных

 

для

 

нее

 

режимов

. 

К

 

важнейшим

 

характеристикам

 

РС

 

НН

 

относится

 

работа

 

сети

 

как

 

разомкнутой

 — 

несимметричность

 

топологии

, 

несбалансированность

 

фазных

 

нагрузок

, 

которые

 

могут

 

быть

 

однофазными

 

и

 

трехфазными

, 

что

 

определяет

 

необходимость

 

представления

 

сети

 

в

 

виде

 

трехфазной

 

четырехпроводной

 

модели

. 

Полная

 

модель

 

РС

, 

включающая

 

фазные

 

прово

-

да

, 

землю

, 

нейтральный

 

провод

 

и

 

его

 

заземления

, 

представлена

 

в

 [1]. 

Самым

 

используемым

 

для

 

рас

-

чета

 

ПР

 

в

 

такой

 

сети

 

методом

 

является

 

предложен

-

ный

 

в

 [2] 

метод

 

прямого

-

обратного

 

хода

, 

заключаю

-

щийся

 

в

 

расчете

 

режима

 

при

 

движении

 

по

 

графу

 

сети

 

от

 

конечных

 

нагрузочных

 

узлов

 

к

 

корневому

 

узлу

 

питания

, 

а

 

затем

 

от

 

корневого

 

узла

 

в

 

направлении

 

конечных

 

узлов

. 

Такой

 

метод

 

прост

 

для

 

программи

-

рования

, 

обеспечивает

 

прозрачность

 

получаемых

 

результатов

, 

тем

 

не

 

менее

, 

главным

 

его

 

ограничени

-

ем

 

является

 

наличие

 

встречных

 

потоков

 

мощности

. 

Указанного

 

недостатка

 

лишен

 

используемый

 

в

 

ра

-

боте

 

метод

 

простых

 

итераций

 [3], 

позволяющий

 

по

 

данным

 

измерений

 

ИС

 

решить

 

проблему

 

расчета

 

ПР

 

и

 

ОС

 

независимо

 

для

 

фазных

 

проводов

 

и

 

нейтраль

-

ного

 

провода

 

и

 

оценить

 

не

 

только

 

напряжения

 

фаз

-

ных

 

и

 

нейтрального

 

проводов

 

относительно

 

земли

, 

но

 

и

 

фазных

 

проводов

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

. 

В

 

работе

 

полагается

, 

что

 

в

 

РС

 

каждый

 

потре

-

битель

 

оснащен

 

ИС

, 

измеряющим

 

потребляемую

 

электроэнергию

, 

а

 

также

 

известны

 

средние

 

значения

 

активных

 

и

 

реактивных

 

мощностей

 

и

 

модулей

 

напря

-

жения

 

с

 

часовым

 

интервалом

 

между

 

измерениями

, 

рассматриваемым

 

как

 

основной

. 

При

 

установке

 

не

-

скольких

 

ИС

 

на

 

опорах

 

магистрального

 

фидера

 

для

 

формирования

 

расчетной

 

схемы

 

сети

 

целесообраз

-

но

 

поставить

 

в

 

соответствие

 

каждой

 

опоре

 

номер

 

на

-

грузочного

 

узла

 

и

 

вычислить

 

в

 

нем

 

по

 

измерениям

 

нагрузок

 

и

 

напряжений

 

потребителей

 

для

 

каждой

 

фазы

 

суммарных

 

среднечасовых

 

значений

 

активной

 

и

 

реактивной

 

мощностей

 

нагрузок

 

и

 

среднечасовое

 

значение

 

модуля

 

напряжения

. 

За

 

передачу

 

инфор

-

мации

 

от

 

ИС

 

в

 

систему

 

сбора

 

и

 

обработки

 

данных

 

отвечает

 

автоматизированная

 

система

 

коммерче

-

ского

 

учета

 

электроэнергии

  (

АСКУЭ

) [4], 

являюща

-

яся

 

измерительной

 

инфраструктурой

, 

объединяю

-

щей

 

РС

 

с

 

коммуникационной

 

сетью

 

и

 

современной

 

структурой

 

измерений

. 

Точность

 

расчета

 

ПР

, 

ОС

 

по

 

данным

 

АСКУЭ

 

будет

 

тем

 

большей

, 

чем

 

меньше

 

вре

-

менной

 

интервал

 

между

 

измерениями

 

при

 

совпаде

-

нии

 

времени

 

выполнения

 

измерений

. 

Тем

 

не

 

менее

 

измерения

 

ИС

, 

как

 

правило

, 

не

 

синхронизированы

, 

что

 

связано

 

как

 

с

 

погрешностями

 

в

 

настройке

 

часов

, 

фиксирующих

 

время

 

измерения

, 

так

 

и

 

с

 

задержкой

 

передачи

 

измерений

 

по

 

коммуникационным

 

кана

-

лам

.

Кроме

 

информации

 

о

 

средних

 

значениях

 

актив

-

ных

 

и

 

реактивных

 

нагрузок

 

и

 

модулей

 

напряжений

, 

для

 

расчета

 

ПР

 

и

 

ОС

 

РС

 

необходимо

 

знать

:

– 

топологию

, 

число

 

нагрузочных

 

узлов

 

в

 

каждой

 

фазе

, 

фазы

 

подключения

 

ИС

, 

которые

 

могут

 

быть

 

получены

 

на

 

основе

 

одновременно

 

выполненных

 

в

 

течение

 

длительного

 

промежутка

 

времени

 [5, 6, 7] 

измерений

 

средних

 

значений

 

модулей

 

напря

-

жений

 

в

 

известных

 

фазах

 

балансного

 

счетчика

 

и

 

в

 

узлах

 

подключения

 

ИС

, 

фазы

 

которых

 

необхо

-

димо

 

идентифицировать

; 

– 

информацию

 

об

 

активных

 

и

 

индуктивных

 

сопро

-

тивлениях

 

фидерных

 

секций

, 

а

 

особенно

 

о

 

со

-

противлениях

 

земли

 

и

 

заземляющих

 

устройств

, 

которая

 

может

 

быть

 

неизвестной

, 

содержать

 

по

-

грешности

, 

а

 

ее

 

определение

 

может

 

потребовать

 

специального

 

исследования

.

Для

 

устранения

 

погрешностей

 

при

 

расчете

 

ПР

 

и

 

ОС

, 

которые

 

могут

 

возникнуть

 

из

-

за

 

отсутствия

 

или

 

неточностей

 

в

 

информации

 

о

 

параметрах

 

элементов

 

РС

, 

в

 

работе

 

предлагается

 

простой

 

метод

 

расчета

 

ПР

 

активной

 

мощности

 

непосредственно

 

по

 

изме

-

рениям

 

ИС

, 

являющийся

 

альтернативой

 

методам

 

ОС

 

трехфазной

 

четырехпроводной

 

сети

. 

Эффектив

-

ность

 

такого

 

метода

, 

называемого

 

методом

 

адресно

-

сти

 [8, 9], 

подтверждается

 

совпадением

 

полученных

 

на

 

его

 

основе

 

результатов

 

с

 

результатами

 

ОС

 

по

 

дан

-

ным

 

измерений

 

ИС

 [10].

ОЦЕНИВАНИЕ

 

СОСТОЯНИЯ

 

ТРЕХФАЗНОЙ

 

ЧЕТЫРЕХПРОВОДНОЙ

 

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ

 

СЕТИ

Рассмотрим

 

основные

 

этапы

 

процедуры

 

ОС

 

трехфаз

-

ной

 

четырехпроводной

 

сети

 [3] 

с

 

использованием

 

ин

-

формации

 

о

 

топологии

 

сети

, 

параметрах

 

элементов

 

ее

 

схемы

 

замещения

, 

измерениях

 

ИС

, 

включающих

 

средние

 

значения

 

активных

 

a,b,c

P

z

 

и

 

реактивных

 

a,b,c

Q

z

 

узловых

 

мощностей

 

и

 

модулей

 

фазных

 

напряжений

 

a,b,c

U

z

, 

измеряемых

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

. 

В

 

каждой

 

фазе

 

задается

 

одинаковое

 

число

 

узлов

, 

но

 

поскольку

 

число

 

нагрузочных

 

узлов

 

в

 

фазах

 

мо

-

жет

 

отличаться

, 

в

 

транзитных

 

узлах

 

задаются

 

нуле

-

вые

 

значения

 

активных

 

и

 

реактивных

 

мощностей

.

При

 

моделировании

 

трехфазной

 

четырехпровод

-

ной

 

РС

 

НН

 

используются

 

проверенные

 

в

 [6] 

допусти

-

мые

 

упрощения

, 

включающие

 

исключение

 

из

 

моде

-

ли

 

сети

 

емкостных

 

проводимостей

 

на

 

землю

 

фазных

 

проводов

 

и

 

нейтрального

 

провода

, 

а

 

также

 

взаимных

 

сопротивлений

 

между

 

фазными

 

проводами

 

и

 

ней

-

тральным

 

проводом

. 

Задача

 

ОС

 

решается

 

методом

 

простых

 

итераций

 

для

 

каждой

 

фазы

 

и

 

нейтрального

 

провода

 

трехфаз

-

ной

 

четырехпроводной

 

сети

 

независимо

. 

На

 

первом

 

шаге

 

каждой

 

k

-

й

 

итерации

 

узловые

 

токи

 

в

 

узле

 

i

 

фазы

 



a,b,c



 

определяются

 

по

 

измерениям

 

активной

 

Pi

z

 

и

 

реактивной

 

Qi

z

 

мощностей

 

нагрузок

 

и

 

оценкам

 

на

-

пряжений

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

 

n

, 

i

f–n

 = 

u  

  

   

i

f

–n

i

f

–n

ju 

+

, 

полученным

 

на

 

предыдущей

 

итера

-

ции

. 

На

 

первой

 

итерации

 

в

 

нагрузочных

 

узлах

 

зада

-

ются

 

номинальные

 

значения

 

напряжений

.

№

 3 (72) 2022

24

Узловые

 

токи

 

в

 

фазных

 

проводах

 

вычисляются

 

как

:

 

=      + 

j

i

f

J

ai

k

k

k

f

J

Pi

i

f

J

f

Pi

z

f

Qi

z

=

–

–

 

j

ju

u

/ 

f

–n

i

f

–n

, (1)

а

 

в

 

нейтральном

 

проводе

 

при

 

предположении

 

о

 

на

-

личии

 

его

 

заземления

 

только

 

в

 

узле

 

питания

 

как

 

сум

-

ма

 

комплексных

 

значений

 

фазных

 

токов

 

с

 

учетом

 

по

-

рядка

 

чередования

 

фаз

:

 

=      + 

j

i

n

J

ai

k

k

k

n

J

Pi

n

J

=

+ +

–

i

a

J

i

b

J

i

c

J

. (2)

На

 

втором

 

шаге

 

каждой

 

итерации

 

методом

 

наи

-

меньших

 

квадратов

, 

в

 

том

 

числе

 

и

 

с

 

учетом

 

ограни

-

чений

 

равенств

 

на

 

нулевые

 

токи

 

в

 

транзитных

 

узлах

, 

для

 

каждой

 

фазы

 

решается

, 

в

 

общем

 

случае

, 

пере

-

определенная

 

система

 

линейных

 

уравнений

 

измере

-

ний

, 

а

 

для

 

нейтрального

 

провода

 — 

система

 

линей

-

ных

 

уравнений

 

с

 

квадратной

 

матрицей

 [3] 

размера

 

(

N

 – 1) 



(

N

 – 1), 

где

 

N

 — 

число

 

узлов

.

 

=

J

J

i

g

f

,n

i

g

f

,n

0

f

,n

i

b

f

,n

i

b

f

,n

I

f

,n

ai
Pi

f

,n

f

,n

k

k

u  

  

   

i

f

,n

u  

  

   

i

f

,n

f

U 

z

i

. (3)

Элементами

 

матрицы

 

коэффициентов

 

в

 (3) 

явля

-

ются

 

i

g

f

,n

 

и

 

i

b

f

,n

 — 

подматрицы

 

активных

 

и

 

реактивных

 

узловых

 

проводимостей

; 

I



 

и

  0



 — 

единичная

 

и

 

ну

-

левая

 

подматрицы

; 

вектор

 

неизвестных

, 

называе

-

мый

 

вектором

 

состояния

, 

образуют

 

продольные

 

i

,

n

 

и

 

поперечные

  , 

n

 

составляющие

 

векторов

 

фаз

-

ных

 

напряжений

 

и

 

напряжений

 

в

 

нейтральном

 

прово

-

де

 

относительно

 

земли

.

В

 

правой

 

части

 

уравнений

 (3) 

записаны

 

псевдоиз

-

мерения

 

узловых

 

токов

 

и

 

f

U 

z

i

 — 

продольные

 

состав

-

ляющие

 

узловых

 

напряжений

, 

равные

 

измерениям

 

модулей

 

напряжений

; 

поперечная

 

составляющая

 

узлового

 

напряжения

 

в

 

балансирующем

 

узле

 

фикси

-

руется

 

на

 

нулевом

 

значении

.

В

 

конце

 

каждой

 

итерации

 

определяются

 

значения

 

векторов

 

узловых

 

напряжений

  «

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

как

 

разность

 

векторов

 

напряжений

  «

фаза

-

земля

» 

и

 

векторов

 

узловых

 

напряжений

 «

нейтраль

-

ный

 

провод

-

земля

» 

с

 

учетом

 

последовательности

 

чередования

 

фаз

:

 

i

f

–

n

k

+1

 = 

i

f

k

i

n

k

–

. (4)

Сопряженные

 

значения

 

векторов

 

напряжений

 

i

f

–1

k

+1

*

 

подставляются

 

в

 

знаменатель

 

выражения

 (1) 

на

 

k

 = 

k

 + 1 

итерации

. 

Итерационный

 

процесс

 

заканчивает

-

ся

, 

когда

 

разность

 

напряжений

  «

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

становится

 

не

 

больше

 

заданной

 

точности

 

расчета

.

Наблюдаемость

. 

Условием

, 

обеспечивающим

 

су

-

ществование

 

решения

 

задачи

 

ОС

 

РС

 

НН

 

по

 

данным

 

измерений

, 

является

 

наблюдаемость

 

ее

 

активной

 

и

 

реактивной

 

моделей

 [11]. 

Активная

 

и

 

реактивная

 

уз

-

ловые

 

мощности

 

могут

 

быть

 

записаны

 

как

 

P

i

 = 

J

ai

U

 i

 + 

+ 

J

pi 

U

 i

 

и

 

Q

i

 = 

J

ai

U

 i

 – 

J

pi

U

 i

. 

Первое

 

слагаемое

 

активной

 

мощности

 

существенно

 

больше

 

второго

 

слагаемого

 

J

ai

U

 i

 



 

J

pi

U

 i

, 

а

 

слагаемые

 

реактивной

 

мощности

 

со

-

измеримы

 

между

 

собой

. 

Таким

 

образом

, 

активная

 

модель

 

обеспечивает

 

наблюдаемость

 

продольных

, 

а

 

реактивная

 

модель

 — 

поперечных

 

составляющих

 

узловых

 

напряжений

. 

Для

 

существования

 

решения

 

системы

 (3) 

наблюдаемость

 

должна

 

обеспечивать

-

ся

 

для

 

соответствующих

 

каждой

 

фазе

 

трех

, 

в

 

об

-

щем

 

случае

, 

переопределенных

 

систем

 

линейных

 

уравнений

 

и

 

для

 

системы

 

уравнений

 

с

 

квадратной

 

матрицей

 

для

 

нейтрального

 

провода

. 

Наличие

 

в

 

на

-

грузочных

 

узлах

 

каждой

 

фазы

 

РС

 

НН

 

измерений

 

ак

-

тивных

 

и

 

реактивных

 

узловых

 

мощностей

 

и

 

модуля

 

напряжения

 

в

 

узле

 

питания

 

обеспечивает

 

наблюда

-

емость

, 

позволяющую

 

определить

 

напряжения

 

в

 

фа

-

зах

 

и

 

нейтральном

 

проводе

 

относительно

 

земли

, 

а

 

на

 

их

 

основе

 — 

напряжения

 

в

 

фазах

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

.

Проведенное

 

изучение

 

возможности

 

замены

 

из

-

мерений

 

активных

 

нагрузок

 

на

 

измерения

 

модулей

 

напряжений

 

формально

 

позволяет

 

обеспечить

 

то

-

пологическую

 

наблюдаемость

, 

но

 

не

 

обеспечивает

 

сходимость

 

итерационного

 

процесса

. 

Поэтому

 

N

 – 1 

измерение

 

модулей

 

напряжений

 

в

 

каждой

 

фазе

 

ис

-

пользуются

 

как

 

избыточные

 

измерения

, 

повышаю

-

щие

 

точность

 

оценок

 

напряжений

. 

Расчет

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

по

 

резуль

-

татам

 

ОС

. 

Покажем

, 

что

 

полученная

 

в

 

результа

-

те

 

ПР

 

или

 

ОС

 

информация

 

о

 

напряжениях

 

фазных

 

и

 

нейтрального

 

проводов

 

относительно

 

земли

 

i

f,n

k

 

и

 

фазных

 

проводов

 

относительно

 

нейтрального

 

про

-

вода

 

i

f

–

n

k

+1

 

позволяет

 

производить

 

расчет

 

ПР

 

как

 

для

 

четырехпроводного

, 

так

 

и

 

трехпроводного

 

модели

-

рования

 

сети

, 

в

 

которых

 

совпадающими

 

являются

 

только

 

токи

 

i

–

j

I

f

 

в

 

секциях

 

фазных

 

проводов

.

Перетоки

 

мощности

 

i

–

j

P

f,n

, 

j

–

i

P

f,n

 

в

 

начале

 

и

 

в

 

конце

 

секции

 

i 

– 

j

 

фазных

 

проводов

 

и

 

нейтрального

 

прово

-

да

 

равны

 

произведениям

 

сопряженных

 

комплексов

 

токов

 

i

–

j

I

f,n

*

 

в

 

фазных

 

и

 

нейтральном

 

проводе

 

на

 

напря

-

жения

 

этих

 

проводов

 

относительно

 

земли

:

 

i

–

j

P

f,n

 = 

real

i

–

j

I

f,n

i

f,n

*

 

(5)

j

–

i

P

f,n

= 

real

i

–

j

I

f,n

j

f,n

*

.

При

 

трехпроводном

 

моделировании

 

перетоки

 

мощности

 

i

–

j

P

f

–

n

, 

j

–

i

P

f

–

n

 

в

 

начале

 

и

 

конце

 

секции

 

i 

– 

j

 

каж

-

дой

 

фазы

 

фидера

 

определяются

 

по

 

напряжениям

 

фазных

 

проводов

 

относительно

 

нейтрального

 

про

-

вода

: 

i

–

j

P

f

–

n

 = 

real

i

–

j

I

f

i

f

–

n

*

 = real

i

–

j

I

f

–

i

f

i

–

j

I

f

i

n

*

*

 . 

 

(6)

j

–

i

P

f

–

n

 = 

real

i

–

j

I

f

j

f

–

n

*

 = real

i

–

j

I

f

–

j

f

i

–

j

I

f

j

n

*

*

Отличие

 

перетоков

 

мощности

 

фазных

 

проводов

 

трехпроводного

 

от

 

перетоков

 

четырехпроводного

 

моделирования

 

сети

 

равно

 

вкладам

 

мощностей

 

ней

-

трального

 

провода

 

в

 

мощности

 

фазных

 

проводов

, 

определяемых

 

как

 

произведение

 

сопряженного

 

ком

-

плекса

 

тока

 

i

–

j

I

f,n

*

 

на

 

напряжения

 

в

 

узлах

 

i

 

и

 

j

 

нейтраль

-

ного

 

провода

 

относительно

 

земли

 

i

–

j

I

f

i

n

*

, 

i

–

j

I

f

j

n

*

.

Потери

 

мощности

 

по

 

результатам

 

ОС

 

в

 

секции

i

 + 

j 

при

 

четырехпроводном

 

моделировании

 

сети

 

с

 

ис

-

пользованием

 

выражений

 (5) 

определяются

 

как

:





i

–

j

P

f,n

(1)

 = 

i

–

j

P

f,n

 – 

j

–

i

P

f,n

 = 

real

i

–

j

I

f,n

i

f,n

j

f,n

–

*

, (7) 

а

 

при

 

трехпроводном

 

моделировании

, 

для

 

выраже

-

ния

 (6) 

как

: 

 

i

–

j

P

f

–

n

(2)

 = 

i

–

j

P

f

–

n

 – 

j

–

i

P

f

–

n

 = 

real

i

–

j

I

f

i

–

j

I

f

 

i

f

j

f

–

i

n

j

n

–

–

*

*

. 

(8)

УПРАВЛЕНИЕ

СЕТЯМИ

25

Назовем

 

выражения

 (7) 

и

 (8) 

первым

 

и

 

вторым

 

способами

 

вычисления

 

потерь

 

и

 

покажем

 

равенство

 

потерь

 

активной

 

мощности

, 

определяемых

 

как

 

сум

-

ма

 

потерь

 

в

 

фазных

 

проводах

 

для

 

трехпроводного

 

моделирования

 

сети

 

и

 

как

 

сумма

 

потерь

 

в

 

фазных

 

проводах

 

и

 

нейтральном

 

проводе

 

для

 

четырехпро

-

водного

 

моделирования

 [10]:

∆

P    

 

+ ∆

P     

+

 

∆

P     

= 

i

–

j

a

(2)

i

–

j

b

(2)

i

–

j

c

(2)

= 

real

i

–

j

I

a

i

–

j

I

b

i

a

j

a

–

i

b

j

b

–

+

i

–

j

I

c

i

c

j

c

–

+

*

*

*

 – 

 

i

–

j

I

a

i

–

j

I

b

+

i

n

j

n

–

–

i

–

j

I

c

+

*

*

*

 = 

real

i

–

j

I

a

i

a

j

a

–

*

 + 

(9)

i

–

j

I

n

i

n

j

n

–

i

–

j

I

b

i

b

j

b

–

+

i

–

j

I

c

i

c

j

c

–

+

+

*

*

*

 = 

= 

∆

P    

 

+ ∆

P     

+

 

∆

P     

+ ∆

P

i

–

j

a

(1)

i

–

j

b

(1)

i

–

j

c

(1)

i

–

j

n

(1)

.

Отличие

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

в

 

фазах

 

трех

-

проводного

 

моделирования

 

сети

 

от

 

потерь

 

в

 

фазах

 

при

 

четырехпроводном

 

моделировании

 

определяет

 

выражение

 

i

–

j

I

f

–

i

n

j

n

*

, 

которое

 

позволяет

 

предста

-

вить

 

потери

 

в

 

нейтральном

 

проводе

 

в

 

виде

 

суммы

 

добавок

 

к

 

потерям

 

в

 

фазных

 

проводах

 

при

 

трехпро

-

водном

 

моделировании

 

и

, 

фактически

, 

позволяет

 

разнести

 

потери

 

в

 

нейтральном

 

проводе

 

между

 

фа

-

зами

:

 

∆

P     

= 

real

i

–

j

n

(1)

i

–

j

I

a

i

–

j

I

b

i

n

j

n

–

–

i

n

j

n

–

–

i

–

j

I

n

i

n

j

n

–

i

–

j

I

c

i

n

j

n

–

–

=

.

–

real

*

*

*

*

 

(10)

РАСЧЕТ

 

ПОТОКОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

 

И

 

ПОТЕРЬ

 

НЕПОСРЕДСТВЕННО

 

ПО

 

ИЗМЕРЕНИЯМ

 

ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫХ

 

СЧЕТЧИКОВ

 

Расчет

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

по

 

показани

-

ям

 

балансного

 

счетчика

. 

При

 

наличии

 

интеллек

-

туального

 

трехфазного

 

балансного

 

счетчика

 

в

 

узле

 

питания

 

РС

 

наиболее

 

простым

 

способом

 

расчета

 

часовых

 

потерь

 

электроэнергии

 

является

 

разность

 

электроэнергии

, 

поступившей

 

в

 

каждую

 

фазу

, 

и

 

сум

-

марной

 

электроэнергии

, 

потребляемой

 

нагрузками

 

фазы

 

в

 

течение

 

часа

. 

Такой

 

способ

 

оценки

 

потерь

 

не

 

требует

 

знания

 

параметров

 

схемы

 

замещения

 

сети

, 

однако

 

он

 

не

 

позволяет

 

разбить

 

потери

 

на

 

на

-

грузочные

 

и

 

коммерческие

, 

связанные

 

с

 

хищением

 

или

 

неконтролируемым

 

потреблением

 

электроэнер

-

гии

, 

например

, 

на

 

освещение

. 

Однако

, 

при

 

оснаще

-

нии

 

интеллектуальными

 

счетчиками

 

всех

 

потребите

-

лей

 

и

 

отсутствии

 

хищений

 

электроэнергии

, 

на

 

наш

 

взгляд

, 

именно

 

разность

 

между

 

поступившей

 

в

 

фазу

 

электроэнергией

 

и

 

суммарной

 

электроэнергией

, 

по

-

лученной

 

потребителями

 

фазы

, 

может

 

быть

 

лучшим

 

критерием

 

при

 

оценке

 

подходов

 

по

 

разнесению

 

сум

-

марных

 

потерь

 

в

 

фидере

 

между

 

фазами

. 

Расчет

 

потерь

 

с

 

использованием

 

метода

 

адрес

-

ности

. 

Наиболее

 

простым

 

и

 

точным

 

подходом

 

к

 

рас

-

чету

 

часовых

 

потерь

 

электроэнергии

 

трехпроводной

 

РС

, 

как

 

показано

 

в

 [10], 

является

 

использование

 

ме

-

тода

 

адресности

, 

согласно

 

которому

 

суммарные

 

по

-

тери

 

активной

 

мощности

 

в

 

фазе

 

определяются

 

как

 

сумма

 

потерь

, 

равных

 

разности

 

мощности

, 

передан

-

ной

 

1–

i

P

f

перед

 

из

 1-

го

 

узла

 

питания

 

РС

 

в

 

каждый

 

нагру

-

зочный

 

узел

 

i

, 

и

 

мощности

 

нагрузки

 

i

P

f

 

i

-

го

 

узла

: 





P

f–n

 = 



i

 = 2

m

 

P

1–

i

f

перед

 – 

P

i

f

, (11)

где

 

m

 

может

 

соответствовать

 

либо

 

числу

 

нагрузоч

-

ных

 

узлов

, 

либо

 

числу

 

потребителей

. 

Это

 

выражение

 

для

 

измерений

 

средних

 

значений

 

активных

 

мощностей

 

нагрузок

 

и

 

модулей

 

напряже

-

ний

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

, 

при

 

пред

-

положении

 

о

 

равенстве

 

нулю

 

поперечной

 

составля

-

ющей

 

напряжения

, 

может

 

быть

 

записано

 

как





P

f–n

 = 



i

 = 2

m

 

f

i

P

f

i

P

f–n

i

U

f–n

U

1

–

 = 



i

 = 2

m

 

f

i

P

f–n

i

U

f–n

i

U

f–n

U

1  

–

. (12)

Из

 

выражения

 (12) 

следует

, 

что

 

для

 

расчета

 

по

-

терь

, 

возникающих

 

при

 

передаче

 

среднечасовой

 

мощности

  (

электроэнергии

 

за

 

час

) 

из

 1-

го

 

узла

 

пи

-

тания

 

фидера

 

в

 

i

-

й

 

нагрузочный

 

узел

 

или

 

i

-

му

 

по

-

требителю

, 

необходимы

 

одновременные

 

измерения

 

в

 

каждой

 

фазе

 

модулей

 

напряжений

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

 

в

 1-

ом

 

и

 

i

-

ом

 

узлах

 

и

 

средне

-

часовой

 

активной

 

мощности

 

нагрузки

 

в

 

i

-

ом

 

узле

 

фи

-

дера

 

или

 

i

-

го

 

потребителя

.

Выражение

 (12) 

позволяет

 

объяснить

 

появле

-

ние

 

при

 

трехпроводном

 

моделировании

 

сети

 

отри

-

цательных

 

потерь

 

мощности

 

в

 

секциях

 

фидеров

. 

Возрастание

 

тока

 

в

 

нейтральном

 

проводе

, 

вызван

-

ное

 

несбалансированностью

 

фазных

 

нагрузок

, 

приводит

 

к

 

возрастанию

 

в

 

нем

 

напряжений

 

относи

-

тельно

 

земли

 

и

, 

как

 

следствие

, 

к

 

изменению

 

на

-

пряжений

 

фазных

 

проводов

 

относительно

 

ней

-

трального

 

провода

. 

При

 

этом

, 

как

 

показано

 

в

 [12], 

в

 

наименее

 

загруженной

 

фазе

, 

особенно

 

в

 

ее

 

ко

-

нечном

 

узле

, 

напряжение

  «

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

может

 

стать

 

выше

, 

чем

 

напряжение

 

в

 

узле

 

питания

, 

а

 

потери

 

напряжения

 

f–n

i

U

f–n

U

1  

–

 

и

 

потери

 

мощности

 

при

 

оценке

 

ее

 

передачи

 (12) 

из

 

узла

 

пи

-

тания

 

в

 

узел

 

с

 

более

 

высоким

 

напряжением

 

будут

 

отрицательными

.

В

 

рассматриваемом

 

методе

 

при

 

определении

 

для

 

каждой

 

фазы

 

вклада

 

нагрузки

 

потребителей

 

в

 

сум

-

марные

 

потери

 

не

 

требуется

 

ни

 

знания

 

топологии

, 

ни

 

параметров

 

схемы

 

замещения

 

сети

. 

Достаточно

 

иметь

 

измерение

 

модуля

 

напряжения

 

в

 

узле

 

пита

-

ния

, 

список

 

m

 

потребителей

 

и

 

для

 

каждого

 

из

 

них

 

на

-

личие

 

измерений

 

средних

 

значений

 

модулей

 

напря

-

жения

 

и

 

нагрузок

 

потребителей

. 

При

 

таком

 

расчете

 

для

 

каждой

 

фазы

 

определяется

 

вклад

 

потерь

, 

со

-

здаваемых

 

отдельными

 

потребителями

, 

в

 

суммар

-

ные

 

потери

.

При

 

установке

 

нескольких

 

интеллектуальных

 

счетчиков

 

на

 

опорах

 

магистрального

 

фидера

, 

как

 

от

-

мечалось

 

ранее

, 

в

 

нагрузочных

 

узлах

 

каждой

 

фазы

 

можно

 

определить

 

суммарную

 

среднечасовую

 

мощ

-

ность

 

нагрузки

 

и

 

среднечасовое

 

значение

 

модуля

 

на

-

пряжения

. 

Такая

 

информация

 

об

 

узловых

 

измерени

-

ях

 

позволяет

 

определить

 

вклад

 

потерь

, 

создаваемых

 

отдельными

 

нагрузками

 

каждой

 

фазы

, 

в

 

суммарные

 

потери

.

Условием

, 

обеспечивающим

 

определение

 

по

-

терь

 

активной

 

мощности

 

как

 

в

 

отдельных

 

фазах

, 

так

 

и

 

полных

 

потерь

 

в

 

РС

, 

является

 

наличие

 

измерений

 

модулей

 

напряжений

 

в

 

узле

 

питания

 

и

 

у

 

каждого

 

по

-

требителя

, 

а

 

также

 

активных

 

мощностей

 

у

 

каждого

 

№

 3 (72) 2022

26

потребителя

. 

Знания

 

реактивных

 

нагрузок

 

для

 

рас

-

чета

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

не

 

требуется

, 

а

 

при

 

отсутствии

 

измерений

 

нагрузок

 

и

 

напряжений

 

у

 

от

-

дельных

 

потребителей

 

можно

 

оценить

 

потери

, 

свя

-

занные

 

с

 

передачей

 

мощности

 

потребителям

, 

осна

-

щенным

 

ИС

.

Рассмотренные

 

способы

 

расчета

 

потерь

 

активной

 

мощности

 

по

 

результатам

 

ОС

 

и

 

методом

 

адресности

 

позволяют

 

формализовать

 

следующие

 

способы

 

раз

-

несения

 

потерь

.

По

 

результатам

 

ОС

: 

– 

разнесение

 

суммарных

 

потерь

 

между

 

тремя

 

фа

-

зами

 

РС

 

и

 

нейтральным

 

проводом

; 

– 

разнесение

 

суммарных

 

потерь

 

между

 

тремя

 

фа

-

зами

 

РС

.

Методом

 

адресности

:

– 

разнесение

 

суммарных

 

потерь

 

между

 

тремя

 

фа

-

зами

 

РС

 

как

 

суммы

 

потерь

, 

возникающих

 

в

 

фазах

 

при

 

передаче

 

мощности

 

из

 

узла

 

питания

 

в

 

каждый

 

нагрузочный

 

узел

; 

– 

разнесение

 

суммарных

 

потерь

 

между

 

тремя

 

фа

-

зами

 

РС

 

как

 

суммы

 

потерь

, 

возникающих

 

в

 

фазах

 

при

 

передаче

 

мощности

 

из

 

узла

 

питания

 

каждому

 

потребителю

.

Альтернативный

 

метод

 

расчета

 

потокорас

-

пределения

 

активной

 

мощности

 

в

 

распредели

-

тельной

 

сети

 

по

 

данным

 

измерений

.

 

Записанное

 

в

 (12) 

выражение

 

мощности

:

P

f

i

перед

f

U

f

–

n

i

U

P

1

1–

i

=

f

–

n

,

переданной

 

из

 1-

го

 

узла

 

питания

 

фазы

 

f

 

РС

 

в

 

нагру

-

зочный

 

узел

 

i

, 

может

 

использоваться

 

для

 

расчета

 

ПР

 

активной

 

мощности

 

в

 

РС

, 

топология

 

которой

 

из

-

вестна

. 

Предложенный

 

в

 [10] 

простой

 

метод

 

расчета

 

ПР

 

является

 

альтернативой

 

ОС

 

трехфазной

 

четы

-

рехпроводной

 

сети

. 

Это

 

подтверждается

 

совпадени

-

ем

 

результатов

, 

полученных

 

на

 

основе

 

такого

 

мето

-

да

, 

с

 

результатами

 

используемого

 

в

 

работе

 

алгоритма

 

ОС

 

по

 

данным

 

измерений

 

ИС

 

и

 

сравнени

-

ем

 

оценок

 

напряжений

 

и

 

узловых

 

мощностей

 

с

 

ре

-

альными

 

измерениями

. 

Если

 

в

 

РС

 

с

 

m

 

нагрузочными

 

узлами

 

известны

 

мощности

, 

передаваемые

 

из

 

узла

 

питания

 

в

 

нагрузочные

 

узлы

, 

то

 

для

 

определения

 

по

-

тока

 

активной

 

мощности

 

f

P

1–2

 

в

 

начале

 

секции

 1-2 

фи

-

дера

 

необходимо

 

просуммировать

 

потоки

, 

передан

-

ные

 

из

 

узла

 

питания

 

в

 

каждый

 

из

 

m 

нагрузочных

 

узлов

:

f

P

1–2

 = 

перед

f

P

1–2

перед

f

P

1–3

+

перед

f

P

1–4

+

+ ...

перед

f

P

1–

m

+

.

ИЛЛЮСТРАЦИЯ

 

ИССЛЕДОВАНИЯ

 

СВОЙСТВ

 

РЕАЛЬНОЙ

 

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ

 

СЕТИ

Приведенные

 

в

 

работе

 

теоретические

 

результаты

 

были

 

получены

 

в

 

процессе

 

их

 

трехлетней

 

экспери

-

ментальной

 

проверки

 

с

 

использованием

 

показаний

 

ИС

, 

которыми

 

оснащены

 

потребители

, 

находящей

-

ся

 

в

 

постоянном

 

развитии

 

РС

 

НН

. 

При

 

иллюстра

-

ции

 

этих

 

результатов

 

приводится

 

информация

 

об

 

их

 

практическом

 

использовании

 

для

 

совершенствова

-

ния

 

свойств

 

сети

 

и

 

мониторинга

 

ее

 

режима

.

РС

 

состоит

 

из

 

магистрального

 

фидера

, 

текущая

 

конфигурация

 

которого

 

показана

 

на

 

рисунке

 1. 

Фи

-

дер

 

питает

 25 

частных

 

домов

. 

Семь

 

домов

 

с

 

трех

-

фазными

 

нагрузками

 

оснащены

 

трехфазными

 

счет

-

чиками

 [13] 

ИС

 

МИР

 

С

-04. 

В

 

узле

 

питания

 

фидера

 

установлен

 

балансный

 

трехфазный

 

ИС

 

МИР

 

С

-07, 

фазы

 

подключения

 

которого

 

известны

. 

Потребители

 

остальных

 

домов

 

с

 

однофазными

 

нагрузками

 

осна

-

щены

 

однофазными

 

счетчиками

 

МИР

 

С

-04. 

Все

 

ИС

, 

установленные

 

на

 

опорах

 

магистрального

 

фидера

, 

измеряют

 

среднечасовые

 

значения

 

модулей

 

напря

-

жений

 

и

 

мощностей

 

нагрузок

, 

включающих

 

потери

 

мощности

 

в

 

ответвлениях

 

к

 

домам

. 

На

 3, 4, 5, 8, 10 

и

 11 

опорах

 

установлены

 

по

 

три

 

счетчика

, 

на

 9 

опо

-

ре

 — 

четыре

 

счетчика

, 

на

 6 

опоре

 — 

один

, 

а

 

на

 

7 

опоре

 — 

два

 

счетчика

. 

Рядом

 

с

 

номерами

 

домов

 

указаны

 

фазы

 

подключения

 

нагрузок

, 

для

 

опреде

-

ления

 

которых

 

выполнен

 

корреляционный

 

анализ

 

одновременных

 

измерений

 

модулей

 

напряжений

 

в

 

течение

 

длительного

 

периода

 

времени

 

в

 

известных

 

фазах

 

узла

 

питания

 

фидера

 

и

 

в

 

узле

 

потребления

 

с

 

идентифицируемой

 

фазой

. 

Анализ

 

свойств

 

распределительной

 

сети

. 

С

 

ис

-

пользованием

 

программы

 

ОС

 [12] 

для

 

множества

 

режимов

 

трехфазной

 

четырехпроводной

 

РС

 

НН

 

был

 

выполнен

 

анализ

 

характерных

 

для

 

нее

 

важнейших

 

свойств

 

при

 

предположении

 

о

 

совпадении

 

числа

 

уз

-

лов

 

в

 

фазных

 

проводах

 

и

 

нейтральном

 

проводе

. 

1. 

Все

 

рассмотренные

 

режимы

 

имели

 

несовпадаю

-

щие

 

измерения

 

модулей

 

напряжений

 

в

 

фазах

 

узла

 

питания

 

фидера

 

от

 

трансформатора

  «

звезда

-

звезда

 

с

 

нулем

», 

присущее

, 

как

 

следует

 

из

 

про

-

веденного

 

в

 [14] 

анализа

, 

режимам

 

с

 

несбаланси

-

рованными

 

фазными

 

нагрузками

. 

2. 

Исследовано

 

влияние

 

увеличения

 

несбалансиро

-

ванности

 

фазных

 

нагрузок

 

на

 

увеличение

 

значе

-

ния

 

тока

 

в

 

нейтральном

 

проводе

. 

На

 

начальном

 

этапе

 

исследований

, 

как

 

это

 

показано

 

на

 

рисун

-

ке

 2-1, 

для

 

режима

 

марта

 2019 

года

, 

было

 

уста

-

УПРАВЛЕНИЕ

СЕТЯМИ

Рис

. 1. 

Магистральный

 

фидер

 

РС

 

НН

 

с

 

ответвлениями

 

к

 

домам

27

новлено

, 

что

 

наибольшее

 

вли

-

яние

 

на

 

величину

 

тока

 

в

 

ней

-

тральном

 

проводе

 

оказывает

 

соизмеримый

 

с

 

суммарным

 

током

 

фазы

 

a

 

и

 

b

 

ток

 

наиболее

 

загруженной

 

фазы

 

c

. 

Сниже

-

ние

 

токов

 

и

 

напряжений

 

в

 

ней

-

тральном

 

проводе

 

сети

  (

рису

-

нок

 2-2) 

было

 

осуществлено

 

перемещением

 

нагрузок

 

из

 

бо

-

лее

 

загруженной

 

фазы

 

c

 

в

 

ме

-

нее

 

загруженные

 

фазы

 

a

 

и

 

b

.

3. 

Несбалансированность

 

фаз

-

ных

 

нагрузок

 

оказывает

 

наи

-

большее

 

влияние

 

на

 

раз

-

ность

 

между

 

напряжениями

 

«

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

и

  «

фаза

-

земля

» (4) 

в

 

наиме

-

нее

 

загруженной

 

фазе

, 

какой

 

в

 

нашем

 

случае

  (

рисунок

 2-1) 

является

 

фаза

 

b

. 

Напряжение

 

«

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

может

 

возрастать

 

по

 

мере

 

при

-

ближения

 

к

 

концу

 

фидера

, 

как

 

это

 

видно

 

на

 

примере

 9–11 

узлов

 

фазы

 

b

  (

рису

-

нок

 2-3). 

Проведенное

 

балансирование

 

нагру

-

зок

 

увеличением

 

нагрузки

 

фазы

 

b

 

позволило

 

не

 

только

 

уменьшить

 

ток

 

в

 

нейтральном

 

проводе

, 

но

 

и

 

напряжения

 

в

 

нем

, 

и

 

тем

 

самым

 

приблизить

 

на

-

пряжения

  «

фаза

-

нейтральный

 

провод

» 

к

 

напря

-

жению

 «

фаза

-

земля

» (

рисунок

 2-4). 

4. 

Другим

 

способом

 

снижения

 

напряжений

 

в

 

ней

-

тральном

 

проводе

 

являются

 

его

 

множественные

 

заземления

, 

позволяющие

 

уменьшить

 

ток

 

в

 

ней

-

тральном

 

проводе

. 

При

 

снижении

 

сопротивления

 

заземляющего

 

устройства

 

происходит

 

уменьшение

 

тока

 

в

 

нейтральном

 

проводе

, 

снижение

 

напряже

-

ния

  «

нейтральный

 

провод

-

земля

», 

снижение

 

раз

-

ности

 

напряжений

 

фаз

 

относительно

 

нейтрального

 

провода

 

и

 

относительно

 

земли

. 

При

 

множественных

 

заземлениях

 

напряжения

  «

фаза

-

нейтральный

 

про

-

вод

» 

приближаются

 

к

 

напряжениям

  «

фаза

-

земля

», 

при

 

этом

 

токи

 

в

 

нейтральном

 

проводе

 

и

 

в

 

земле

 

об

-

ратно

 

пропорциональны

 

сопротивлениям

 

нейтраль

-

ного

 

провода

 

и

 

заземляющих

 

устройств

. 

С

 

учетом

 

указанного

 

свойства

 

был

 

произведен

 

монтаж

 

до

-

полнительных

 

повторных

 

заземлений

 

нейтрального

 

провода

 

на

 

опорах

 

изучаемого

 

магистрального

 

фи

-

дера

.

5. 

Иллюстрация

 

способов

 

разнесения

 

потерь

 

в

 

фи

-

дере

 

РС

 

НН

.

5.1. 

На

 

графиках

 

рисунка

 3-1 

для

 

режима

 

февра

-

ля

 2022 

года

 

показано

 

разнесение

 

суммарных

 

потерь

 

электроэнергии

 

между

 

фазными

 

проводами

 

a

, 

b

, 

c

 

и

 

нейтральным

 

проводом

 

n

 

при

 

четырехпроводном

 

моделировании

 

РС

, 

а

 

на

 

рисунке

 3-2 — 

разнесение

 

Рис

. 2. 

Токи

 

в

 

секциях

 

фазных

 

проводов

 

a

, 

b

, 

c

 

и

 

нейтрального

 

провода

 

n

: 

до

 

(1) 

и

 

после

 (2) 

балансирования

 

нагрузок

; 

напряжения

 

в

 

узлах

 

фазы

 

b

 

относи

-

тельно

 

нейтрального

 

провода

 

i

b–n

U

 

и

 

относительно

 

земли

 

i

b

U

: 

до

 (3) 

и

 

после

 

(4) 

балансирования

 

нагрузок

На

 

правах

 

рекламы

№

 3 (72) 2022