Алгоритм диагностики состояний магистральных линий распределительных сетей в составе АСКУЭ




Page 1


background image







Page 2


background image

86

д

и

а

г

н

о

с

т

и

к

а

 и

 м

о

н

и

т

о

р

и

н

г

диагностика и мониторинг

Алгоритм
диагностики состояний 
магистральных линий 
распределительных 
сетей в составе АСКУЭ

УДК 621.316.1:658.5

Оморов

 

Т

.

Т

.,

д.т.н., член-корреспондент 

НАН КР, заведующий 

лабораторией «Адаптивные 

и интеллектуальные сис-

те мы» Института машино-

ведения и автоматики 

Национальной академии наук 

Кыргызской Республики

Такырбашев

 

Б

.

К

.,

к.т.н., доцент, старший 

научный сотрудник лабора-

тории «Адаптивные и интел-

лектуальные системы» 

Института машиноведения 

и автоматики Национальной 

академии наук Кыргызской 

Республики

Койбагаров

 

Т

.

Дж

.,

аспирант лаборатории 

«Адаптивные и интеллек-

туальные системы» Института 

машиноведения и автоматики 

Национальной академии наук 

Кыргызской Республики

Жаныбаев

 

Т

.

О

.,

заместитель 

генерального директора 

ОАО «Северэлектро»

Ключевые

 

слова

распределительная сеть, 

сопротивления проводов, 

параметры сети, критерий 

и алгоритм диагностики, 

структура подсистемы 

диагностики

В

 

настоящее

 

время

 

в

 

целях

 

автоматизации

 

и

 

информатизации

 

процессов

 

в

 

распределительных

 

электрических

 

сетях

 (

РЭС

на

пряжением

 0,4 

кВ

 

широкое

 

применение

 

нашли

 

новые

 

техноло

гии

 

в

 

виде

 

автоматизированных

 

систем

 

контроля

 

и

 

учета

 

элек

троэнергии

 (

АСКУЭ

). 

Однако

 

в

 

составе

 

этих

 

информационных

 

систем

 

отсутствуют

 

технологии

ориентированные

 

на

 

решение

 

диагностических

 

задач

В

 

статье

 

предлагаются

 

методологиче

ские

 

и

 

алгоритмические

 

основы

 

построения

 

подсистемы

 

диа

гностики

 

состояний

 

проводов

 

магистральных

 

линий

 

РЭС

В 

настоящее  время  активно  внедря-

ются  автоматизированные  системы 

контроля  и  учета  электроэнергии 

(АСКУЭ) [1] в целях комплексной ав-

томатизации распределительных электриче-

ских сетей (РЭС) напряжением 0,4 кВ, иерар-

хия  которых,  в  основном,  состоит  из  двух 

уровней. Структура нижнего уровня включает 

группу  счетчиков  электроэнергии  (Сч),  уста-

навливаемых у абонентов сети, и концентра-

тор  данных  (КД),  который  строится  на  базе 

микропроцессорного контроллера и устанав-

ливается в трансформаторной подстанции.

Концентратор  дистанционно  осуществля-

ет  оперативный  сбор  данных  со  счетчиков 

электроэнергии  в  автоматическом  режиме, 

их  хранение  и  после  предварительной  об-

работки требуемые данные передает в цен-

тральный  компьютер  верхнего  уровня,  кото-

рый  располагается  в  диспетчерском  пункте 

управления.  Обмен  данными  между  струк-

турными  элементами  автоматизированной 

системы  осуществляется  по  каналам  связи. 

Основной  функцией  традиционных  АСКУЭ 

является автоматизация коммерческого уче-

та электроэнергии. В то же время в распреде-

лительных сетях наиболее важной является 

задача автоматизации процессов диагности-

ки состояний ее функциональных элементов 

[2–5]. При этом часть проблемы связана с ди-

агностикой состояний фазных и нейтрально-

го проводов трехфазной распредсети в усло-

виях несимметрии токов и напряжений [6–9]. 

Анализ показывает, что формализация и ал-

горитмизация этой задачи требует разработ-

ки соответствующей математической модели 







Page 3


background image

87

и  метода  идентификации  параметров  РЭС,  таких 

как  сопротивления  межабонентских  участков, 

в  режиме  реального  времени.  Как  известно,  при 

эксплуатации РЭС эти параметры изменяются во 

времени  случайным  образом  в  зависимости  от 

состояния  внешней  среды,  что  приводит  к  опре-

деленным  трудностям  при  разработке  моделей 

физических процессов в РЭС и алгоритмов пара-

метрической  идентификации.  Известные  методы 

параметрической  идентификации  [10–13]  в  не-

достаточной  степени  адаптированы  для  их  при-

менения  в  режиме  реального  времени.  Один  из 

возможных  подходов  в  этом  направлении  —  это 

проблема  идентификации  параметров  распреде-

лительных  сетей  на  основе  численных  методов 

[14–16].  В  статье  предлагаются  алгоритмические 

основы  построения  подсистемы  диагностики  со-

стояний проводов распределительных сетей в со-

ставе АСКУЭ. При этом для идентификации теку-

щих параметров (сопротивлений) межабонентских 

участков (МАУ) РЭС используется метод, изложен-

ный в [17].

ПОСТАНОВКА

 

ЗАДАЧИ

В  качестве  объекта  рассматривается  четырехпро-

водная  РЭС  напряжением  0,4  кВ,  расчетная  схема 

которой показана на рисунке 1. 

Обозначения имеют следующий смысл: 

k

v

 — ин-

дексные переменные (на рисунке указаны их число-

вые значения), обозначающие соответственно номе-

ра  фаз  А,  В,  С  (

=  1,  3)  и  электрических  контуров 

сети (

v

 = 1,

 n

)); 

E

̃

0

k

 

— ЭДС 

k

-й фазы; 

U

̃

0

k

I

 

̃

0

k

 

I

 

̃

1

k

 — 

мгновенные  синусоидальные  напряжения  и  токи 

соответственно  на  входах  соответствующих  фаз; 

I

  ̃

vk

U

̃

vk

Z

vk

  —  синусоидальные  мгновенные  ток,  на-

пряжение и сопротивление нагрузки (электроприем-

ника) с координатой (

v

k

); 

I

 ̃

vk

z

vk

 — мгновенный ток 

и комплексное сопротивление 

v

-го межабонентского 

участка (МАУ) 

k

-й фазы; 

u

̃

vk

u

̃

v

 — напряжения соот-

ветственно на 

v

-м МАУ 

k

-й фазы и нейтрального про-

вода; 

J

 ̃

v

z

v

0

 — мгновенный ток и комплексное сопро-

тивление 

v

-го участка нейтрального провода. 

Далее предполагается, что выполняются следую-

щие условия: 

1)  трехфазная сеть является линейной системой;

2)  в  системе  используются  технические  средства 

для подавления высших гармонических составля-

ющих токов и напряжений в сети;

3)  со  счетчиков  электроэнергии  (Сч

vk

),  установлен-

ных у абонентов сети и в трансформаторной под-

станции, в базу данных АСКУЭ по каналам связи 

в дискретные моменты времени 

∈ 

[

t

t



+ 1

] с ша-

гом дискретизации 

t

t



+ 1

 – 

t

 (



= 1, 2, …) по-

ступают следующие данные:

 

– действующие значения токов 

I

vk

 и напряжений 

U

vk

 на входах фаз и нагрузках сети;

 

– коэффициенты мощности 

F

vk

 

cos

 

vk

, опреде-

ляемые  фазовыми  сдвигами 

vk

  между  соот-

ветствующими напряжениями 

U

̃

vk

 и токами 

I

 ̃

vk

 

(

= 1, 3, 

= 0,

 n

). 

Задача  состоит  в  определении  алгоритма  диа-

гностики и структуры подсистемы диагностики со-

стояний  МАУ  распределительной  сети  в  составе 

АСКУЭ.

Решение  сформулированной  задачи  включает 

следующие основные этапы:

 

– идентификация  параметров  (сопротивлений) 

МАУ; 

 

– формулировка критерия диагностики;

 

– алгоритмизация решения задачи диагностики;

 

– определение структуры программного комплекса 

подсистемы диагностики.

Рис

. 1. 

Расчетная

 

схема

 

трехфазной

 

сети

 3 (66) 2021







Page 4


background image

88

ИДЕНТИФИКАЦИЯ

 

ПАРАМЕТРОВ

 

МАУ

Исходные  данные  для  решения  сформулирован-

ной задачи представим в виде следующих матриц 

и векторов: 

 

 

 

I

11

 

I

21

  … 

I

n

 

I

 = 

  I

12

 

I

22

  … 

I

n

;

 

 

 

I

13

 

I

23

  … 

I

n

 

 

 

U

11

 

U

21

  … 

U

n

 

U

 = 

  U

12

 

U

22

  … 

U

n

;

 

 

 

U

13

 

U

23

  … 

U

n

 

 

 

F

11

 

F

21

  … 

F

n

 

F

 = 

  F

12

 

F

22

  … 

F

n

;

 

 

 

F

13

 

F

23

  … 

F

n

I

0

 = [ 

I

01

I

02

I

03

];

U

0

 = [ 

U

01

U

02

U

03

];

F

0

 = [ 

F

01

F

02

F

03

].

Как  известно,  в  традиционных  АСКУЭ  межабо-

нентские комплексные токи 

I

vk

J

̇

v

 и напряжения 

u

̇

 

vk

u

̇

 

v

 

не  идентифицируются  и  не  контролируются.  В  то 

же время в АСКУЭ имеется возможность их опре-

деления по данным со счетчиков электроэнергии 

системы, что позволяет решать ряд важных функ-

циональных  задач,  таких  как  идентификация  не-

контролируемого  потребления  электроэнергии 

[18–20] и симметрирования распредсети [8, 21–23]. 

При  этом  мгновенные  синусоидальные  токи 

I

  ̃

vk

напряжения 

U

̃

vk

 на соответствующих нагрузках и их 

сопротивления 

Z

vk

 в установившемся режиме можно 

представить в комплексной форме [24]: 

 

I

̇

vk 

I

в

vk

 + 

jI

м

vk

 = 

I

vk

 

e

j

(

k

 

vk

)

 (1)

 

U

̇

vk 

U

в

vk

 + 

jU

м

vk

 = 

U

vk

 

e

j

(

k

 

vk

)

 

Z

vk 

Z

в

vk

 + 

jZ

м

vk

 = 

Z

vk

 

e

j

vk

(2)

 

= 1,

 n

= 1, 3, 

где  символы  «в»  и  «м»  обозначают  вещественные 

и  мнимые  части  соответствующих  комплексных 

переменных; 

I

vk

U

vk

,

Z

vk

 

— модули этих переменных. 

При этом 

vk 

vk 

– 

vk

k

 

= 2(

– 1)

/3, где 

vk

vk

 — 

приращения фазовых сдвигов относительно их номи-

нальных значений 

k

, обусловленные несимметрией 

токов и напряжений в сети.

В случае, когда построена модель нагрузок в уста-

новившемся режиме в форме (1) и (2), межабонент-

ские  токи  и  напряжения  можно  оценить  на  основе 

известных  законов  электротехники  [24]  (рисунок  1), 

то есть:

 

i

vk 

n

l

 = 

v

 

I

̇

lk

 = 

n

l

 = 

v

 (

I

в

lk

 + 

jI

м

lk

) = 

l

vk

 

e

j

(

k

 

 ̃

vk

)

,  

(3)

 

J

̇

v

 

i

v

1

 + 

i

v

2

 + 

i

v

3

u

̇

 

v

 

J

̇

v

 

z

v

0

= 1,

 n

= 1, 3, 

(4)

где 

l

vk

  ̃

vk

 

—  действующее  значение  и  приращение 

фазового  сдвига  межабонентского  комплексного 

тока 

I

vk

 соответственно. 

Далее будем считать, что на основе метода, пред-

ложенного  в  [17],  построена  модель  распредсети 

в  комплексной  форме  (1)–(4)  и  на  ее  основе  иден-

тифицированы текущие значения сопротивлений ме-

жабонентских  участков  фазных  проводов 

z

vk

  и  ней-

трального провода 

z

v

0

 трехфазной сети.

КРИТЕРИЙ

 

ДИАГНОСТИКИ

Введем векторы 

Z

0

Z

1

Z

2

Z

3

, составленные из теку-

щих значений параметров межабонентских участков 

фазных и нейтрального проводов в момент времени 

∈ 

t

:

Z

0

 = [ 

z

10

z

20

, …, 

z

n

0

],

Z

1

 = [ 

z

11

z

21

, …, 

z

n

1

],

Z

2

 = [ 

z

12

z

22

, …, 

z

n

2

],

Z

3

 = [ 

z

13

z

23

, …, 

z

n

3

].

На  основе  указанных  векторов  составляем  мат-

рицу 

Z

:

 

 

 

z

10

 

z

20

  … 

z

n

 

 

 

z

11

 

z

21

  … 

z

n

 

Z

 =

 

  z

12

 

z

22

  … 

z

n

.

 

 

 

z

13

 

z

23

  … 

z

n

Можно отметить, что элементы матрицы 

Z

 нахо-

дятся в результате решения задачи идентификации 

параметров распредсети.

Далее  будем  предполагать,  что  по  паспортным 

данным  предварительно  определены  и  записаны 

в базе данных концентратора (КД) базовая матрица 

Z

*,  составленная  соответственно  из  номинальных 

значений параметров сети 

z

*

v

 и 

z

*

v

0

:

Для  диагностики  состояний  межабонентских 

участков  магистральной  линии  используются  дан-

ные идентификации текущих параметров РЭС, пред-

ставленные матрицей 

Z,

 и компоненты базовой ма-

трицы 

Z

*. 

 

 

 

z

*

10

 

z

*

20

  … 

z

**

n

 

 

 

z

*

11

 

z

*

21

  … 

z

*

n

 

Z

* =

 

  z

*

12

 

z

*

22

  … 

z

*

n

.

 

 

 

z

*

13

 

z

*

23

  … 

z

*

n

В общем случае для оценки уровня износа элек-

трических  линий  межабонентских  участков  сети 

можно поступить следующим образом. Вначале вы-

числяются относительные отклонения текущих зна-

чений параметров сети от их номинальных значений: 

z

v

= (|

z

v



– 

z

*

v

|) / 

z

*

v

= 1,

 n

 

= 0, 3, 

(5)

где 

  —  индексная  переменная,  которая  обознача-

ет номера нулевого и фазных проводов трехфазной 

сети.

Как известно, технические потери электроэнергии 

в  соответствующих  участках  сети  увеличиваются, 

если  найденные  оценки 

z

v

  превышают  их  крити-

ческие  значения.  Поэтому  критерием  нормального 

состояния электрических линий РЭС можно принять 

выполнение следующих условий:

z

v

≤ 

z

v

max

= 1,

 n

 

= 0, 3, 

(6) 

где 

z

v

max

 — максимально допустимые относительные 

уровни износа соответствующих линий электроснаб-

жения. 

ДИАГНОСТИКА

И МОНИТОРИНГ







Page 5


background image

89

АЛГОРИТМИЗАЦИЯ

 

РЕШЕНИЯ

ЗАДАЧИ

 

ДИАГНОСТИКИ

В  целях  алгоритмизации  решения  задачи  диагно-

стики состояния проводов межабонентских участков 

магистральной линии распредсети введем в рассмо-

трение матрицу 

= {

d

v

}

n

×4

, имеющую такую же раз-

мерность, как и матрица 

Z

, то есть 

 

= 0, 3, 

= 1,

 n

При  этом  первая  строка  соответствует  состояниям 

межабонентских участков (МАУ) нейтрального (нуле-

вого) провода, а остальные три строки соответствуют 

состояниям МАУ трех фазовых проводов сети. Ком-

поненты этой матрицы 

d

v

 определим по следующе-

му правилу:
   

 

  0, если 

z

v

≤ 

z

*

v

,

 

 

d

v



=   1, если 

z

v

z

*

v

,      

 

= 0, 3, 

= 1,

 n

.

Рис

. 3. 

Структура

 

программного

 

комплекса

 

под

 

системы

 

диагностики

 

состояний

 

проводов

 

МАУ

 

распредсети

Формирование  матрицы 

D

  осу-

ществляется  на  основе  критериаль-

ных  условий  (6),  то  есть  если  со-

стояние  соответствующего  провода 

с координатой (

v

) отвечает задан-

ным  требованиям,  то 

d

v

=  0,  в  про-

тивном случае 

d

v

= 1. 

Алгоритм  диагностики  состояний 

МАУ  трехфазной  сети,  полученный 

на  основе  критериальных  усло вий 

(6), приведен на рисунке 2.

СТРУКТУРА

 

ПРОГРАММНОГО

 

ОБЕСПЕЧЕНИЯ

 

ПОД

СИСТЕМЫ

 

ДИАГНОСТИКИ

 

Обобщенная  структура  программ-

ного  комплекса  подсистемы  диа-

гностики, приведенная на рисунке 3, 

включает  следующие  программные 

модули:

 

– модуль  формирования  исходных 

данных (МФИД); 

 

– модуль  идентификации  текущих 

параметров (сопротивлений) МАУ 

сети (МИП);

 

– модуль  формирования  базовых 

значений параметров (МФБП); 

 

– модуль диагностики (МД).

В  процессе  функционирования 

распредсети путем опроса счетчиков 

АСКУЭ соответствующие данные по-

ступают в базу данных концентрато-

ра  (КД).  На  их  основе  программный 

модуль МФИД формирует матрицу 

I

U

F

 и векторы 

I

0

U

0

F

0

.

Далее  эти  данные  поступают 

в модуль МИП, который, в свою оче-

редь, осуществляет идентификацию 

матрицы 

Z

.

В  программном  модуле  МФБП 

осуществляется  вычисление  эле-

ментов  базовой  матрицы 

Z

*.  Далее 

на  основе  компонентов  матрицы 

Z

 

и 

Z

*  в  программном  модуле  МД  на 

Рис

. 2. 

Алгоритм

 

диагностики

 

состояний

 

межабонентских

 

участков

 

магистральной

 

ли

нии

 

трехфазной

 

сети

 Начало 

Конец 

Программный комплекс диагностики состояний МАУ 

МФИД

Счетчики

АСКУЭ

МД

МФБП

МИП

Решение задачи идентификации 

параметров (сопротивлений) сети 

и формирование матрицы 

Z

Запись в базу данных концен-

тратора (КД) АСКУЭ элементов

матрицы  

Z

d

v

 := 0

(формирование

элементов 

D

)

Диагностика состояний

МАУ магистральной линии сети 

на основе анализа матрицы 

D

)

d

v

 := 1

(формирование

элементов 

D

)

Вычисление 

z

v

 по формуле (5)

Да

Да

Да

Нет

Нет

Нет

 := 0

 := 

 + 1

 > 3?

v

 := 1

v

 := 

v

 + 1

v

 := 

v

 + 1

v

 > 

n

?

z

v

≤ 

z

*

v

?

I

U

F

Z

Z

*

D

 3 (66) 2021







Page 6


background image

90

ДИАГНОСТИКА

И МОНИТОРИНГ

основе критерия (6) и анализа матрицы 

D

 осущест-

вляется  диагностика  состояний  проводов  МАУ  рас-

пределительной сети.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Предложены  алгоритмические  основы  построения 

подсистемы  диагностики  состояний  фазных  и  ней-

трального проводов трехфазной распределительной 

сети напряжением 0,4 кВ, функционирующей в усло-

виях несимметрии токов и напряжений. Исходными 

данными служат измерительные данные АСКУЭ, по-

лученные с группы счетчиков электроэнергии, уста-

новленных у абонентов сети и в трансформаторной 

подстанции. Вычислительная процедура метода ба-

зируется  на  идее  сравнения  текущих  значений  со-

противлений (параметров) межабонентских участков 

сети  с  их  базовыми  значениями,  полученными  на 

основе  паспортных  данных  проводов  магистраль-

ной  линии,  которые  предварительно  определяются 

и записываются в базу данных автоматизированной 

системы. В целях диагностики предложен критерий, 

определяющий  критический  уровень  износа  прово-

дов  распредсети.  На  его  основе  разработан  алго-

ритм  диагностики  состояний  проводов  трехфазной 

распределительной сети, который ориентирован для 

создания  диагностической  подсистемы  в  составе 

традиционной АСКУЭ, что дает возможность распре-

делительным  компаниям  принимать  оперативные 

меры по поддержанию электрических проводов рас-

предсети в требуемом состоянии.  

ЛИТЕРАТУРА 

1.  Ожегов А.Н. Системы АСКУЭ. Киров: 

ВятГУ, 2006. 102 с.

2.  Киншт  Н.В.,  Петрунько  Н.Н.  Диагно-

стика электрических цепей и систем. 

Владивосток: Дальнаука, 2013. 242 c.

3.  Ершов А.М., Филатов О.В., Молоток 

А.В.  и  др.  Система  защиты  элек-

трической  сети  напряжением  380  В 

от  обрывов  воздушной  линии  // 

Электрические  станции,  2016,  №  5. 

С. 28–33.

4.  Фардиев  И.Ш.,  Минуллин  Р.Г.,  За-

камский  Е.В.,  Андреев  В.В.,  Губаев 

Д.Ф.  Диагностика  воздушных  линий 

распределительных  электрических 

сетей  //  Известия  высших  учебных 

заведений.  Проблемы  энергетики, 

2004, № 7–8. С. 41–49.

5.  Клочков А.Н. Устройство для обнару-

жения трехфазных сетей с обрывом 

фазного  провода  //  Вестник  Красно-

ярского  государственного  аграрного 

университета, 2011, № 1. С. 221–223. 

6.  Войтов  О.Н.,  Мантров  В.А.,  Семе-

нова  Л.В.  Анализ  несимметричных 

режимов  электроэнергетических 

сис тем и управление ими // Электри-

чество, 1999, № 10. С. 2–18.

7.  Пономаренко О.И., Холиддинов И.Х. 

Влияние  несимметричных  режимов 

на  потери  мощности  в  электриче-

ских  сетях  распределенных  систем 

электроснабжения  //  Энергетик, 

2015, № 12. С. 6–8.

8.  Косоухов  Ф.Д.,  Васильев  Н.В.,  Фи-

липпов А.О. Снижение потерь от не-

симметрии токов и повышение каче-

ства электрической энергии в сетях 

0,38  кВ  с  коммунально-бытовыми 

нагрузками // Электротехника, 2014, 

№ 6. С. 8–12.

9.  Оморов  Т.Т.  Оценка  влияния  не-

симметрии  токов  и  напряжений  на 

потери  электроэнергии  в  распреде-

лительной  сети  с  использованием 

АСКУЭ // Электричество, 2017, № 9. 

С. 17–23. 

10. Степанов  А.С.,  Степанов  С.А.,  Ко-

стюкова  С.С.  Идентификация  па-

раметров  моделей  элементов  элек-

трических сетей на основе теоремы 

Теллегена  //  Электротехника,  2016, 

№ 7. C. 8–11. 

11. Будникова  И.К.,  Белашова  Е.С. 

Компьютерное  моделирование  па-

раметров  распределительной  элек-

трической  сети  //  Известия  высших 

учебных  заведений.  Проблемы 

энергетики, 2014, № 9–10. С. 75–81.

12. Ягуп  В.Г.,  Ягуп  Е.В.  Идентифика-

ция  параметров  трехфазной  ли-

нейной  нагрузки  для  компенсации 

реактивной  мощности  с  помощью 

поисковой  оптимизации  //  Тех-

нiчна  електродинамiка,  2019,  №  3. 

С. 67–73.

13. Шелюг  С.Н.  Методы  адаптивной 

идентификации  параметров  схемы 

замещения  элементов  электриче-

ской сети: дис. канд. техн. наук. Ека-

теринбург, 2000. 181 с.

14. Бахвалов  Н.С.,  Жидков  Н.П.,  Ко-

бельков Г.М. Численные методы. М.: 

Лаб. базовых знаний, 2002. 632 с.

15. Оморов  Т.Т.,  Кожекова  Г.А.  Синтез 

системы  управления  синхронным 

генератором // Приборы и системы. 

Управление, контроль, диагностика, 

2011, № 1. С. 5–9.

16. Оморов  Т.Т.,  Кожекова  Г.А.  Синтез 

законов  управления  взаимосвязан-

ными  электроприводами  //  Приборы 

и  системы.  Управление,  контроль, 

диагностика, 2009, № 10. С. 10–13.

17. Оморов  Т.Т.,  Закиряев  К.Э.,  Осмо-

нова  Р.Ч.,  Такырбашев  Б.К.  Метод 

идентификации  параметров  трех-

фазной  распределительной  сети  на 

основе  решения  оптимизационной 

задачи // Приборы и системы. Управ-

ление, контроль, диагностика, 2020, 

№ 4. С. 1–9.

18. Сапронов А.А., Кужеков С.Л., Тынян-

ский  В.Г.  Оперативное  выявление 

неконтролируемого 

потребления 

электроэнергии в электрических се-

тях напряжением до 1 кВ // Известия 

вузов. Электромеханика, 2004, № 1. 

С. 55–58. 

19. Оморов  Т.Т.  К  проблеме  локализа-

ции  несанкционированного  отбора